PWopis_fundamentów.

1
ZAWARTOŚC OPRACOWANIA
CZĘŚĆ OPISOWA
1.Opis techniczny ……………………………………………………..str. 3-9
2. Obliczenia statyczne ………………………………………………..str. 10-12
RYSUNKI
Rys. nr K01- Płyta fundamentowa zbiornika wody
Rys. nr K02 – Przekrój A-A – etap I , etap II
Rys. nr K03 – Przekrój A-A – etap III , szczegół ,,A’’
Rys. nr K04 – Pręty zbrojeniowe płyty fundamentowej
Rys. nr K05 – Uziom zbiornika wody
Rys. nr K06 – Przekrój i elewacja zbiornika na wodę
Rys. nr K07 – Szczegół kotwienia zbiornika
Rys. nr K08 – Płyta fundamentowa pod budynek SUW
Rys. nr K09 – Posadowienie przepompowni PS-1
Rys. nr K10 – Zabezpieczenie wykopu przepompowni PS-1
Rys. nr K11 – Zbrojenie płyty fundamentowej
2
OPIS TECHNICZNY
DO PROJEKTU WYKONAWCZEGO FUNDAMENTÓW
POD ZBIORNIK WODY CZYSTEJ, BUDYNEK STACJI UZDATNIANIA WODY ORAZ
PRZEPOMPOWNIĘ ŚCIEKÓW PS-1
1. Podstawa opracowania
- projekt zagospodarowania działki
- mapa sytuacyjno – wysokościowa do celów projektowych
- projekt technologiczny
- wytyczne i uzgodnienia międzybranżowe
- badania geotechniczne terenu inwestycji wykonane przez BPIŚiM
EKOPROJEKT Sp. z o.o. w Zielonej Górze z marca 2011 roku
-dokumentacja hydrogeologiczna wykonana przez Zielonogórskie
Przedsiębiorstwo Elektryfikacji i zaopatrzenia w Wodę ELWOD
w Zielonej Górze z lutego 1971 roku
- obowiązujące przepisy i normy
PN-81-B-03020 – Grunty budowlane . Posadowienie bezpośrednie budowli
PN-82-B-02000- Obciążenia budowli .Zasady ustalania wartości.
PN-82/B-02001- Obciążenia budowli .Obciążenia stałe.
PN-82/B-02003- Obciążenia budowli .Zasady ustalania wartości.
PN-90/B-03200 –Konstrukcje stalowe –obliczenia statyczne i
projektowanie
PN – B-03264:1999/2002- Konstrukcje żelbetowe –obliczenia statyczne
i projektowanie
PN-EN 206-1:2003 – Beton cz. 1 Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność.
PN – B -06050 – Geotechnika . Roboty ziemne
2.0. Przedmiot inwestycji, zakres opracowania
Niniejsze opracowanie jest projektem wykonawczym branży konstrukcyjnej w
zakresie posadowienia obiektów na terenie stacji uzdatniania wody oraz
przepompowni ścieków dla zadania „Budowa sieci wodociągowej i kanalizacji
sanitarnej w miejscowości Dalków w gminie Gostyń”.
Opracowanie swoim zakresem obejmuje :
- projekt fundamentu pod zbiornik wody czystej ( obiekt nr 2)
- projekt fundamentów pod kontenerową stację uzdatniania wody (obiekt nr 1)
- projekt fundamentów pod przepompownię ścieków PS-1.
3.0. Warunki gruntowo – wodne
Z rozpoznania geotechnicznego przeprowadzonego na potrzeby niniejszego
projektu przez Zespół Geologiczny tut. Biura (Dokumentacja Geotechniczna dla
zadania inwestycyjnego „Budowa sieci wodociągowej i kanalizacji sanitarnej dla
miejscowości DALKÓW i GOSTYŃ”, Zielona Góra, listopad 2011 r.) wynika, że w
bezpośrednim podłożu rejonu projektowanej budowy stacji wodociągowej oraz
zbiornika wyrównawczego wody występują złożone niekorzystne warunki zarówno
gruntowe jak również i wodne. Decyduje o tym fakt występowania w tymże podłożu
szczególnie w partii górnej, w tym w poziomie posadowienia w/w obiektów gruntów
zróżnicowanych genetycznie i litologicznie, a tym samym również wyraźnie
zróżnicowanych pod względem wytrzymałościowym, przy jednoczesnym płytkim
występowaniu wód gruntowych oraz wysoko (płytko) stabilizującym się lekko
naporowym zwierciadle wód podziemnych.
3
W chwili obecnej teren na którym lokalizuje się przedmiotowe obiekty stanowi
boisko do piłki siatkowej, czy też plac o nawierzchni asfaltowej.
Rzędne terenu wynoszą ok. 133,5 m npm. Około 0,1 m miąższości warstwa asfaltu i
tłucznia z asfaltem ułożona jest na miąższościowo zróżnicowanej (ok. 0,5 – 1,2 m)
warstwie nasypów niekontrolowanych gruzowo piaszczystych z materią organiczną
uznanych za nasypy niebudowlane, a więc podlegających usunięciu z podłoża i
wymianie. W gruntach tych w miejscu lokalizacji SUW ułożony jest nieczynny
ciepłociąg.
Pod nasypami występuje także zmiennej miąższości (0,5 – 1,0 m) warstwa gruntów
słabonośnych nieprzydatnych dla potrzeb bezpośredniego posadawiania budowli, a
wykształconych w postaci miękkoplastycznych namułów gliniastych, zwykle
podścielonych luźnymi pospółkami lub piaskiem grubym ze znaczną zawartością
materii organicznej oraz fragmentami zbutwiałego drewna lub gruzu. Spąg gruntów
tego pakietu odnotowano na rzędnych 131,50 – 132,20 m npm. Pod nimi do
głębokości rzędu 2,2 – 2,4 m ppt, co odpowiada rzędnym ok. 130,90 – 131,30 m
npm występuje jeszcze warstwa gruntów również słabych, a wykształconych w
postaci pyłów piaszczystych i pyłów w stanie miękkoplastycznym do plastycznego
(partiami również plastycznym) na granicy miękkoplastycznego z ewentualnymi
wtrąceniami piasku pylastego, bądź drobnego. Dla warstwy tej przyjęto ILśr = 0,55.
Dopiero poniżej spągu tychże gruntów występują nośne grunty mineralne rodzime
niespoiste zawodnione, wykształcone w postaci „zaglinionych” piasków drobnych lub
średnich w stanie średniozagęszczonym (o IDśr = 0,55). Miąższość tych piasków w
poszczególnych sektorach przedmiotowego terenu jest różna. Ich spąg odnotowano
na głębokościach rzędu 3,2 – 3,6 m ppt w rejonie lokalizacji SUW i poniżej 6,0 m ppt
w rejonie lokalizacji zbiornika wyrównawczego. Pod tymi piaskami występują pyły lub
iły wieku trzeciorzędowego, stanowiące fragment dużej kry glacitektonicznej.
W podłożu przedmiotowego terenu mamy do czynienia z płytko występującymi
wodami gruntowymi o zwierciadle swobodnym na poziomie ok. 1,0 m ppt, lub też z
sączeniami tego rodzaju wód oraz z wodami podziemnymi lekko naporowymi
występującymi w piaskach, a stabilizującymi się również na poziomie ok. 1,0 m ppt tj.
na rzędnej ok. 132,50 m npm.
STACJA UZDATNIANIA WODY
ZBIORNIK WYRÓWNAWCZY - DALKÓW
m. Dalków
SONDA Nr S-20
rzt. 133,29m npm
- 0,0 ÷ 0,2 - Gb+NN(PgH+fr. kam. hutn. + fr. gruzu, c. brązowy)
- 0,2 ÷ 0,8 - NN(PgH+gruz, brunatno - czarny) pl → pl/mpl
- w-wa nr I
- 0,8 ÷ 1,2 - Nmg, czarny mpl
- 1,2 ÷ 1,4 - Nmpg + ż, czarny mpl
- w-wa nr II
- 1,4 ÷ 1,8 - Fragm. zbutw. D+Pr+Ż+fr. gruzu+dr. K, czarny ln
- 1,8 ÷ 2,4 - π → π/Gπ, szary mpl → mpl/pl
- w-wa nr III
- 2,4 ÷ 2,6 - Ps l. zgl, szaro - żółty szg
- 2,6 ÷ 3,2 - Pd zgl, żółto - szaro - zielony szg
- 3,2 ÷ 3,6 - Ps zgl+poj. Ż, szaro - żółty szg
- w-wa nr IV
- 3,6 ÷ 4,5 - πp/Pπ, szary → j. szary szg/pl
- 4,5 ÷ 5,0 - π, j. szary pl
- w-wa nr V
4
- sączenie wody na głębokości - 1,20m ppt. (132,09m npm);
- zwierciadło wody napięte - 1,40 i 2,40m ppt. ustabilizowane - 0,79m ppt.
(132,50m npm);
- sączenie wody w przelocie - 3,60 ÷ 4,50m ppt;
SONDA Nr S-21
m. Dalków
rzt. 133,52m npm
- 0,00 ÷ 0,04 - NB(asfalt)
- 0,04 ÷ 0,10 - NB(K - tłuczeń + asfalt, szaro - czarny) zg/szg
- 0,1 ÷ 0,60 - NN(Gruz+Ps+H+szkła+dr. K, c. szaro - brązowy) ln/szg
- w-wa nr I
- 0,6 ÷ 1,3 - Nmg, c. brunatny mpl/pl → mpl
- w-wa nr II
- 1,3 ÷ 1,5 - π/Gπ, j. szaro – żółty pl/mpl
- 1,5 ÷ 1,6 - Pπ/Pd, żółto - pomarańczowy szg
- w-wa nr III
- 1,6 ÷ 2,3 - π/πp → πp/Pg, j. szary → j. szary//c. żółty pl
- 2,3 ÷ 2,7 - Pd zgl, pomarańczowy szg
- 2,7 ÷ 3,0 - Pπ, j. szary szg
- w-wa nr IV
- 3,0 ÷ 3,2 - Pd zgl+ż+dr. K, c. brązowo - żółty szg
- 3,2 ÷ 5,0 - J → Jπ, j. brązowo - żółty → j. szary
→ j. niebiesko - szary tpl/pl → tpl
- w-wa nr VI
- sączenie wody na głębokości – 1,30m ppt. (132,22m npm);
- zwierciadło wody napięte – 1,50 i 2,30m ppt. ustabilizowane – 1,00m ppt.
(132,52m npm);
SONDA Nr S-22
rzt. 133,55m npm
m. Dalków
- 0,00 ÷ 0,03 - NB(asfalt)
- 0,03 ÷ 0,08 - NB(K-tłuczeń+asfalt → tłuczeń, szaro - czarny) zg/szg
- 0,08 ÷ 0,70 - NN(Ps zgl+okr. H+fr. gruzu, żółto - brązowy) szg → szg/ln
- 0,7 ÷ 1,3 - NN(zaprawa mur. + Ps zgl+gruz, brązowa) ln/szg
- w-wa nr I
- 1,3 ÷ 1,6 - Pg+H → Pg+śl. H, żółto - brązowy → żółto - szaro - brązowy mpl
- 1,6 ÷ 1,8 - Po+okr. H+dr. K, beżowy → j. brązowy ln
- w-wa nr II
- 1,8 ÷ 2,2 - π/πp → πp/Pg, j. szaro - żółty → j. szary pl/mpl → mpl/pl
- 2,2 ÷ 2,7 - Pg//Gz//Ps zgl, j. brązowo - żółty pl//mpl
- w-wa nr III
- 2,7 ÷ 3,0 - Ps zgl+ż, j. brązowo - żółty szg
- 3,0 ÷ 3,3 - Ps zgl//Pg+ż, żółty szg
- w-wa nr IV
- 3,3 ÷ 4,2 - Pd l. zgl → Pd zgl → Pπ zgl, brązowo - żółty → szaro - żółty szg
- 4,2 ÷ 6,0 - Pπ/πp, j. szary szg/pl
- zwierciadło wody swobodne - 1,02m ppt. (132,53m npm);
- zwierciadło wody napięte - 1,60 i 2,70m ppt. ustabilizowane - 1,02m ppt.
(132,53m npm);
5
Zestawienie uogólnionych charakterystycznych wartości parametrów geotechnicznych
gruntów dla poszczególnych warstw podłoża (wg – PN-81/B-03020)
Temat: „Stacja Uzdatniania Wody i Zbiornik Wyrównawczy Wody w Dalkowie”
Grup
Wn
EO
MO

CU
ID
IL
a
Gęstość
Nr
w-wy
Rodzaj gruntu
gruntów
spois
-tych
Stopień
zagęszczenia
Stopień
plastyczności
objętościowa
gruntu
(t x m-3)
Wilgot-ność
naturaln
a (%)
Moduł
pierwotnego
odkształcenia
(kPa)
Moduł
ściśliwości
pierwotnej
(kPa)
Spójność
(kochezja)
(kPa)

Kąt tarcia
wewnętrznego
(0)
K
Wsk.
zag.
IS
Współczynnik
filtracji
(m/d)
I
NN(PgH+gruz+K;
gruz+Ps+H+szkła;
Ps
zgl+H+okr.H+gruz)
-
Grunty bardzo niejednorodne pod względem litologicznym oraz wytrzymałościowym – nieprzydatne dla potrzeb
bezpośredniego posadawiania budowli – parametrów nie określano.
II
Pg+H; Nmg;
Po+H+fr.zbutw.D
-
Grunty słabonośne – nieprzydatne dla potrzeb bezpośredniego posadawiania budowli – parametrów nie określano.
III
; p/; p/Pg;
/G
„C”
P; Pd zgl; Ps zgl
-
IV
V
VI

J, J
„B”
„D”




÷









÷0,1
-
-
B*
B*
B*
B*
B*
B*
C*


-
-
-

-
-
-
0,20
-
-


B*


B*


B*


B*


B*


B*
≥

B*


B*


B*
≥65

B*


B*


B*



B*


B*
≥25

B*/C*
30’

B*
30’

B*
÷5,0
C*


-
6
„A”; „B”; „C”; „D” – grupa gruntów spoistych wg. PN-81/B-03020
m – współczynnik materiałowy = 0,90 lub 1,10
A*; B*; C* - metoda wyznaczenia parametru wg. PN-
4.0. FUNDAMENT POD ZBIORNIK WODY CZYSTEJ
4.1. Opis ogólny projektowanego zbiornika
Zbiornik stalowy typu 20/4,0 na wodę czystą o pojemności 150 m3
produkcji „MOSTOSTALEX” zlokalizowano po północnej stronie projektowanego
kontenerowego budynku SUW.
4.2. Fundament pod zbiornik
Zaprojektowano fundament o średnicy 6935 mm,
w
postaci
płyty
wylewanej z betonu C25/30, F75, W8, i zbrojonej prętami ze stali żebrowanej
34GS. Wzdłuż obwodu fundamentu zaprojektowano rowek szerokości 825 mm i
głębokości 500 mm do kotwienia ścianek zbiornika.
Zbrojenie płyty fundamentowej: dołem i górą siatka z prętów  10 w rozstawie
co 25 cm.
Zbrojenie rowka do osadzenia i montażu ścian zbiornika: obwodowo po 3
pręty  12 ze stali j/ .
1. Wykop pod płytę fundamentową o średnicy 8,5 m należy wykonać do gruntu
rodzimego tj. do warstwy piasków pylastych
2. Wykop należy wypełnić podsypką ze żwiru lub pospółki. Podsypkę należy
zagęszczać warstwami o grubości 20-30 cm do Is = 0,97-0,98
3. Wykop o głębokości ok. 1,8 m p.p.t , wykonywany poniżej napiętego zwierciadła
wody, należy zabezpieczyć ścianką szczelną z grodzic G62.
4. Roboty betonowe :
4.1. Etap I –wykonanie żelbetowej płyty fundamentowej
- zakład prętów zbrojeniowych min. 25 cm , wzajemne przesunięcie
sąsiadujących zakładów min. 37,5 cm
- tolerancja powierzchni płyty +- 3 mm
4.2. Etap II – zabetonowanie obrzeżnego rowka
- po ustawieniu, zamontowaniu zbiornika i nałożeniu taśm pęczniejących,
obrzeżny rowek należy wypełnić drobnoziarnistym betonem klasy C25/30 ;
F75, W8 i odpowiednio zagęścić.
4.3 Etap III – wykonanie wylewki profilującej dno zbiornika
Dno zbiornika stanowi wylewka betonowa wykonana na projektowanej płycie
fundamentowej zbiornika. Wylewkę zazbroić siatką o oczkach 150 x 150 mm
wykonaną z prętów Ø 3 mm .
Dla zapewnienia możliwości swobodnego opróżniania zbiornika, wylewkę należy
wykonać się ze spadkami min 1% w kierunku rury spustowej .
7
Wylewkę w celu zapewnienia odpowiedniej jakości magazynowanej wody należy
zatrzeć na gładko, a następnie pokryć farbą epoksydową firmy Sika z Atestem
Higienicznym HŻ/C/03821/07. Grubość powłoki min. 400μm.
Uwaga :
przed zabetonowaniem płyty fundamentowej należy zgodnie z projektem branży
sanitarnej osadzić rury technologiczne
Wokół fundamentu zbiornika wykonać opaskę o szerokości 50 cm z kostki
betonowej Polbruk ograniczoną obrzeżem chodnikowym.
5.0. FUNDAMENT POD BUDYNEK KONTENEROWEJ STACJI
UZDATNIANIA WODY
5.1. Opis ogólny budynku projektowanej SUW
Konstrukcja budynku stalowa, spawana przestrzennie,
zabezpieczona
antykorozyjnie poprzez cynkowania i malowanie – kolor biały.
Ściany z płyt warstwowych typu metalplast ISHOTERM SCs 100 z wypełnieniem
styropianem (,,U’’=0,35 W/m2K), kolor biały (RAL 9010). Ścianki działowe z płyty
warstwowej typu metalpalst ISHOTERM SCs 60 z wypełnieniem styropianowym,
kolor biały (RAL 9010). Dach z płyty warstwowej typu metalplast ISHOTERM Ds. 140
z wypełnieniem styropianowym (‘’U’’=0,36 W/m2K), kolor biały (RAL 9010).
Wewnątrz budynku usytuowano halę filtrów, pomieszczenie chlorowni oraz
pomieszczenie sanitarne.
5.2. Projektowane posadowienie budynku
Kontenerowy budynek stacji uzdatniania wody posadowić na płycie żelbetowej
gr. 25 cm z betonu C20/25. Płytę zazbroić prętami ø 12 ze stali A-III (3$GS) – siatka
górą i dołem o rozstawie prętów 20 cm. Otulina zbrojenia dolnego – 4 cm, górnego –
2 cm. Zbrojenie w płycie fundamentowej wykorzystać jako uziom fundamentowy dla
instalacji elektrycznej.
Płytę fundamentową posadowić na warstwie podsypki żwirowej lub z pospółki
o gr. 50cm, zagęszczonej warstwami do stopnia zagęszczenia J D = 0,5. Na podsypce
wykonać warstwę z podbetonu C 8/10 o gr. 10 cm. Następnie wykonać izolację
poziomą z folii PE gr. 0,2 mm. Pod płytą fundamentową zaprojektowano warstwę
styropianu EPS 100 gr. 10 cm.
6.0. POSADOWIENIE PRZEPOMPOWNI ŚCIEKÓW PS-1
6.1. Opis ogólny przepompowni
Zaprojektowano przepompownię typu zbiornikowego wykonaną polimerobetonu.
Projektowana przepompownia jest kompletnym urządzeniem zbiornikowo-tłocznym.
6.1.1.Parametry techniczne:
- średnica wewnętrzna zbiornika ----------1500 mm
- głębokość zbiornika -------------------------4400 mm
- rzędna terenu --------------------------------150,20 mnpm
8
- rzędna pokrywy górnej zbiornika --------150,30 mnpm
- rzędna dna przepompowni --------------- 145,80 mnpm
Uwaga: Obciążenie zbiornika pojazdami jest niedopuszczalne.
6.2.Posadowienie przepompowni
Zbiornik posadowiony będzie na rzędnej 145,8 m tj. 3,72 m poniżej poziomu
istniejącego terenu.
Z uwagi na występowanie w obszarze posadowienia przepompowni napiętego
zwierciadła wody o poziomie 45 cm powyżej poziomu istniejącego terenu, projektuje
się podniesienie projektowanego poziomu terenu wokół przepompowni o ok. 1,0 m–
to jest do rzędnej – 150,20 m n.p.m.
Projektuje się posadowienie zbiornika na płycie dennej żelbetowej grubości 20
cm wylewanej z betonu C25/30, W6. Płyta o kształcie ośmiokąta, o długości boku 83
cm, alternatywnie płyta kołowa o średnicy 200 cm.
Płyta żelbetowa zbrojona dwoma ortogonalnymi siatkami ø 12 co 15 cm ze
stali żebrowanej A-III. Zbrojenie należy tak układać aby było zapewnione minimalne
otulenie betonem cmin = 5,0 cm. Pod płytą wykonać podkład z betonu gr. 10 cm oraz
izolację z papy asfaltowej lub folii budowlanej o gr. 0,4 mm.
W celu zabezpieczenia zbiornika przed wyporem wody gruntowej
zaprojektowano wykonanie na płycie wieńca antywyporowego, połączonego z
korkiem betonowym oraz płytą denną zbiornika. Zbiornik połączono z wieńcem
antywyporowym trzpieniami (kotwami) ø 20 wklejanymi po obwodzie w
prefabrykowane dno oraz z korkiem betonowym prętami ø 12. Wieniec betonowany
będzie po ustawieniu zbiornika przepompowni. Dopuszczalna różnica poziomów
płyty wynosi ± 5 mm.
6.3. Izolacje i zabezpieczenie antykorozyjne
Zaprojektowano izolacje przeciwwodne i przeciwwilgociowe
- płyta fundamentowa od spodu – papa asfaltowa lub folia budowlana o gr. 0,4 mm
- ściany od zewnątrz – ATLAS WODER E lub Abizol R+P,
- na bokach płyty i od wierzchu wieńca na obwodzie – ATLAS WODER E lub Abizol
R+P.
6.4.Sposób wykonania płyty dennej
Projektowany zbiornik przepompowni może zostać posadowiony tylko w suchym
wykopie, w związku z tym należy :
1. Prace związane z posadowieniem wykonywać w okresie suszy przy najniższym
poziomie zwierciadła wody gruntowej, co znacznie obniży koszt pompowania
wody.
2. Zabić ścianki szczelne z grodzic G62 o długości 8 m.
3. Wykonać wykop do projektowanego poziomu posadowienia
4. Zwierciadło wody gruntowej obniżyć do poziomu poniżej poziomu posadowienia
przepompowni przy pomocy igłofiltrów. Igłofiltry umieścić po wewnętrznym
obwodzie ścianki szczelnej (wewnątrz wykopu).
5. zapuścić krąg studzienny do projektowanego poziomu.
6. wykonać korek betonowy o grubości ok. 30 cm z zabetonowanymi prętami
zbrojeniowymi do kotwienia w wieńcu okalającym dno przepompowni
7. wylać warstwę wyrównawczą z betonu grubości 10 cm
9
8. wykonać izolację poziomą płyty żelbetowej z papy asfaltowej lub folii budowlanej
o gr. 0,4 mm
9. wykonać płytę fundamentową pod przepompownię gr. 20 cm z betonu C 25/30
zbrojoną zgodnie z rysunkiem
10. ustawić zbiornik przepompowni, wykonać wieniec żelbetowy zabetonowując
pręty wypuszczone z korka betonowego i płyty dennej przepompowni
11. krąg betonowy zasypać zagęszczonym piaskiem z cementem
12. zewnętrzne powierzchnie betonowe zaizolować płynną folią ATLAS WODER E
13. wykop wokół przepompowni zakopać ubijając piasek lub pospółkę warstwami
co 30 cm, równomiernie na całym obwodzie. Jest to szczególnie ważne
ponieważ zabezpiecza zbiornik przed wypłynięciem
14. po zasypaniu wykopu można zaprzestać pompowania wody.
Uwagi :
1. Przy pustym, zapuszczonym zbiorniku nie należy wykonywać wokół niego
żadnych wykopów. W projekcie ciężar naziomu uwzględniono po stronie sił
utrzymujących zbiornik i jest on niezbędny do zachowania stateczności
konstrukcji.
2. W celu skrócenia czasu pompowania wody stosować beton na bazie cementu
szybkosprawnego z dodatkiem środka uszczelniającego.
3. Wszystkie prace budowlane należy wykonywać zgodnie z polskim prawem
budowlanym, Polskim Normami, przepisami BHP oraz Warunkami
Technicznymi Wykonania i Odbioru Robót budowlano – Montażowych.
Opracowała: mgr inż. Bogusława Pietruńko
10
OBLICZENIA STATYCZNE
1. Posadowienie zbiornika wody V = 150 m3
Dane producenta:
- ciężar zbiornika z izolacją – N = 7200 kg = 72 kN
- pojemność (wykonanie A) – 150, 0 m3
- ciężar wody – W= 150,0 x 1000 = 150 000,0 kg = 150 kN
- średnica nominalna DN = 6,24 m
- średnica zewnętrzna z izolacją DN1 = 6,44 m
A – ZBIORNIK NAPEŁNIONY
- przyjęto średnicę fundamentu, zgodnie z wytycznymi producenta – 6, 95 m
- ciężar fundamentu S= 25,0 kN/m3 x 3,14 x 3,482 x 0,20 x 1,1 m = 209,0 kN
Obciążenie fundamentu w poziomie -0,20 m
Obciążenie pionowe Nr = N+W+S = 72,0+1500+209,0 = 1781,0 kN
Obciążenia charakterystyczne od wiatru na płaszcz
 Pk = qk Ce C  = 0,25x1,0x0,86x1,8=0,39kn/m2
Obciążenia obl. Q0 = 0,39 x 1,3 = 0,51 kN/m2
PX = 0,39x 6,44 x 5,98 = 15,0 kN
Hx = 15,0x1,3 = 19,5 kN
M = 19,5 x 3,1 = 60,5 kNm
Moment w poziomie – 0,20
M1 = 60,4 + PX 0,20 = 60,5 + 15,0 x 0,20 = 63,51 kNm
e=
M1
63,50
=
= 0,04 m
Nr
1781,0
< b/6 =
695
= 115 cm
6
Naprężenia w gruncie
=
Nr
1781,0
6x0,04
6e
(1
)=
(1
) = 46,9 (10,09)
D
F
38,0
6,95
1= 48,8 kPa = 0,49 kg/cm2 = 0,05 MPa
2= 45,0 kPa = 0,45 kg/cm2 = 0,05 MPa
Warunki gruntowo-wodne
Żwir lub pospółka – poziom -0,20
JD= 0,50
ND = 48,93
 = 1,90 t/m3
NC = 61,35
= 38°
NB = 28,1
qfN = ND Dmin  q + NB B  q =
= 48,93x0,10x10x1,90 + 28,1x6,95x1,90x10 = 93,0 + 3710 = 3803,0 kPa
Przyjęto 1000 kPa
m qfN = 0,7 x 1000 = 700,0 kPa  48,8 kPa = qrs  warunek spełniony
11
B –ZBIORNIK PUSTY
Obciążenie pionowe Nr = N+S = 72,0+209,0 = 281,0 Kn
Moment w poz. posadowienia M1 = 63,5 kNm
M1
695
63,5
b
=
= 0,22 m
22 cm 
=
115 cm cm
6
Nr
6
281,0
naprężenia w gruncie
N
281,0
6x0,22
6e
 = r (1
)=
(1
) = 7,40 (10,19)
D
F
38,0
6,95
e=
1= 8,80 kPa = 0,009 MPa
2= 6,0 kPa = 0,006 MPa
2. Posadowienie przepompowni PS-1
Sprawdzenie zbiornika pustego na wypór wody gruntowej
1. Dane ogólne przepompowni PS1 – typ “B” – jednolita ciężka
- poziom terenu
- poziom płyty górnej
- poziom wody gruntowej
- poziom dna zbiornika
- średnica wewnętrzna
D1
- grubość ścianki
g1
- grubość dna
- gęstość materiału
- pokrywa
- 150,20 m (±0,00)
- 150,30 m
- 149,65 m (-0,55m)
- 145,80  HcZB = 4,62 m
- 1,50 m
- 0,04 m
- 0,12 m
- 2,3 g/cm3 = 23,00 kN/m3
- 0,10 m
2. Dane ogólne fundamentu
Nr 1 – kręgi żelbetowe D2 250 g=5 cm
- H1 = 100 cm
Nr 2 – obsypka zagęszczona z cementem
- H2 = 60 cm
Nr 3 – obetonowanie stopki
Nr 4 – płyta fundamentowa gr. 25 cm z betonu C25/30 zbrojona krzyżowo prętami
 12 ze stali A-III – r = 85cm
– H3 = 20 cm
Nr 5 – chudy beton C8/10
- H4 = 10 cm
Nr 6 – korek z betonu C12/15
- H5  30 cm
-H6 = 357 cm
F1 = pow. przekroju zewn. Zbiornika
F1 = 3,14 x 0,792 = 1,96 m2
F2 = pow. przekroju zewn. kręgów żelbet.
F2 = 3,14 x 1,302 = 5,31 m2
12
3. Wypadkowa parcia wody gruntowej – dla zbiornika i fundamentu
W = (F1 H6 +F2 H1) x 10kN = (1,96x3,57+5,31 x 1,00) x 10kN =
= (7,00+5,31) x 10kN = 123,1 kN
4. Obciążenia pionowe
Nr 1 – kręgi żelbetowe
2 x 3,14 x 1,25 x 0,05 x 23,00 x 1,0
= 9,027kN
Nr 2 – obsypka zagęszczona
(3,14 x 1,252 – 3,14 x 0,792) 0,2 x 21,00
= 12,373 kN
2
2
(3,14 x 1,25 – 3,14 x 1,00 ) 0,4 x 21,00
= 14,834 kN
Nr 3 – obetonowanie stopki
2 x 3,14 x 0,82 x 0,045 x 22,00
= 5,098 kN
Nr 4 – płyta fundamentowa
3,14 x 1,002 x 0,20 x 24,00
= 15,072 kN
Nr 5 – chudy beton
3,14 x 1,252 x 0,1 x 21,00
= 10,303 kN
Nr 6 – korek betonowy
3,14 x 1,252 x 0,30 x 22,00
= 32,381 kN
Nr 7 – przepompownia PS-1
- płaszcz
2 x 3,14 x 0,75 x 0,04 x 4,62 x 23,00
= 20,019 kN
- płyta dolna
3,14 x 0,822 x 0,12 x 23,00
= 5,827 kN
Nr 8 - płyta górna
3,14 x 0,822 x 0,10 x 23,00
= 4,856 kN
Nr 9 - grunt wokół zbiornika
(3,14 x 1,252 – 3,14 x 0,792) 3,57 x 8,00
= 84,137 kN
2
2
(3,14 x 1,25 – 3,14 x 0,79 ) 0,55 x 18,00
= 29,171 kN
243,13 kN
5. Współczynnik pewności na wypłynięcie
n =243,13x 0,9 / 123,1 x 1,2 = 1,48
opracowała:
mgr inż. Bogusława Pietruńklo
13