KONSTRUKCJA WIEZBY_Obliczenia kontrolne 2.doc

Transkrypt

EKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29
Załącznik Nr:…………………………..
KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;
I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej –krycie blachą na
deskowaniu:
Krokiew _przekrój nominalny-14/15 cm
KROKIEW UKOSNA -przekrój nie skorodowany
DANE:
Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Szerokość
b = 14,0 cm
Wysokość
h = 15,0 cm
Zacios na podporach tk = 3,0 cm
Drewno:
drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C14
→ fm,k = 14 MPa, ft,0,k = 8 MPa, fc,0,k = 16 MPa, fv,k = 1,7 MPa, E0,mean = 7 GPa, ρk = 290
kg/m3
Klasa uŜytkowania konstrukcji:
klasa 3
Geometria:
Kąt nachylenia połaci dachowej
α = 45,0o
Rozstaw krokwi
a = 1,20 m
Długość rzutu poziomego wspornika
lw,x = 0,00 m
Długość rzutu poziomego odcinka środkowego
ld,x = 2,20 m
Długość rzutu poziomego odcinka górnego
lg,x = 0,00 m
element w remontowanym obiekcie starym
ObciąŜenia dachu:
- obciąŜenie stałe (wg PN-82/B-02001: ):
Tablica 1. Istniejące obc.stałe połaci stromej
Lp
Opis obciąŜenia
1. Papa na deskowaniu bez posypania Ŝwirkiem,
pojedynczo [0,300kN/m2]
2. Blacha stalowa, cynkowa lub miedziana o
grubości 0,55 mm [0,350kN/m2]
Σ:
o
q⊥ = q·cos 45,0 =
q|| = q·sin 45,0o =
Obc.
char.
kN/m2
0,30
γf
kd
Obc. obl.
kN/m2
1,30
--
0,39
0,35
1,30
--
0,45
0,65
0,46
0,46
1,30
--
0,85
0,60
0,60
gk = 0,650 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,29
- uwzględniono cięŜar własny krokwi
- obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać o nachyleniu 45,0 st., strefa 1,
A=300 m n.p.m.):
1
Tablica 2. obciąŜenia zmienne połaci stromej
Lp
Opis obciąŜenia
1. ObciąŜenie śniegiem połaci dachu
jednopołaciowego wg PN-EN 1991-1-3
p.5.3.2 (strefa 1, A=300 m n.p.m. -> sk =
0,700 kN/m2, nachylenie połaci 45,0 st. ->
0,400) [0,280kN/m2]
2. ObciąŜenie wiatrem połaci nawietrznej dachu
wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa I,
H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A,
z=H=20,0 m, -> Ce=1,20, budowla
zamknięta, wymiary budynku H=20,0 m,
B=17,0 m, L=14,0 m, kąt nachylenia połaci
dachowej alfa = 45,0 st. -> wsp. aerodyn.
C=0,475, beta=1,80) [0,308kN/m2]
Σ:
q⊥ = q =
q|| = q·sin 45,0o/cos 45,0o =
Obc.
char.
kN/m2
0,28
γf
kd
Obc. obl.
kN/m2
1,50
0,00
0,42
0,31
1,50
0,00
0,47
0,59
0,59
0,59
1,50
--
0,89
0,89
0,89
Sk = 0,420 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50
- obciąŜenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, strefa I,
H=300 m n.p.m., teren A, z=H=18,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=18,0 m,
B=20,0 m, L=14,5 m, nachylenie połaci 45,0 st., beta=2,20):
pk = 0,364 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50
- obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać zawietrzna, strefa I,
pk = -0,306 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50
- obciąŜenie ociepleniem gkk = 0,000 kN/m2 połaci dachowej
WYNIKI:
M [kNm]
R [kN]
45,0°
2,16
2,20
3,21
0,55
0,72
-0,61
3,21
0,55
3,
11
0,72
-0,61
Zginanie
decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr)
Momenty obliczeniowe:
2
Mprzęsł = 2,16 kNm; Mpodp = 0,00 kNm
Warunek nośności - przęsło:
σm,y,d = 4,12 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,y,d/fm,y,d = 0,765 < 1
Warunek nośności - podpora:
σm,y,d = 0,01 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,y,d/fm,y,d = 0,002 < 1
Ugięcie (odcinek środkowy):
ufin = 10,28 mm < unet,fin = 1,5·l / 200 = 23,33 mm
(44,05%)
II. Krokiew frontowa-połaci stromej –krycie blachą na deskowaniu:
Krokiew ukośna -przekrój skorodowany-10/13 cm
DANE:
Szerokość
b = 10,0 cm
Wysokość
h = 13,0 cm
Drewno:
kg/m3
klasa 3
Geometria:
α = 45,0o
Rozstaw krokwi
a = 1,20 m
lw,x = 0,00 m
ld,x = 2,20 m
lg,x = 0,00 m
ObciąŜenia dachu:
- obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać o nachyleniu 45,0 st., strefa 1,
A=300 m n.p.m.):
- obciąŜenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, strefa I,
pk = 0,364 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50
- obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać zawietrzna, strefa I,
WYNIKI:
3
M [kNm]
R [kN]
45,0°
2,14
2,20
3,18
0,53
0,72
-0,61
3,18
0,53
3,
11
0,72
-0,61
Zginanie
decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr)
σm,y,d = 7,61 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,y,d/fm,y,d = 1,413 > 1
(!!!)
σm,y,d = 0,02 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,y,d/fm,y,d = 0,003 < 1
ufin = 21,74 mm < unet,fin = 1,5·l / 200 = 23,33 mm
(93,18%)
Nośność przekroju przekroczona o około 40% –dla aktualnego stanu
technicznego belki oraz klasy drewna-C14.
KROKWIE POŁACI PŁASKIEJ-poz.2 ;
III. Krokiew połaci płaskiej–krycie papą na deskowaniu:
Krokiew _przekrój nominalny-14/14 cm
DANE:
Szerokość
b = 14,0 cm
Wysokość
h = 14,0 cm
Drewno:
kg/m3
klasa 3
Geometria:
α = 2,0o
Rozstaw krokwi
a = 0,90 m
4
lw,x = 0,00 m
ld,x = 4,15 m
lg,x = 0,00 m
ObciąŜenia dachu:
- uwzględniono cięŜar własny krokwi-jak niŜej:
Tablica 3. Połac płaska-papa na deskowaniu- 5 warstw;
Lp
Opis obciąŜenia
1. Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola
grub. 3 cm [5,5kN/m3·0,03m]
2. Lepik, papa grub. 5 cm [11,0kN/m3·0,05m]
Σ:
Obc.
char.
kN/m2
0,17
γf
kd
Obc. obl.
kN/m2
1,30
--
0,22
0,55
0,72
1,30
1,30
---
0,72
0,94
- obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 1, A=300
m n.p.m., nachylenie połaci 2,0 st.):
- obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-2, dolna połać nawietrzna
strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=H=10,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku
H=10,0 m, B=10,0 m, L=10,0 m, nachylenie połaci 2,0 st., beta=1,80):
WYNIKI:
M [kNm]
R [kN]
4,15
0,00
2,0°
0,05
3,45
-0,07
3,45
-0,07
0,00
0,05
3,58
4,15
Zginanie
decyduje kombinacja B (obc.stałe max.+śnieg)
σm,y,d = 7,82 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
5
σm,y,d/fm,y,d = 1,453 > 1
(!!!)
σm,y,d = 0,01 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,y,d/fm,y,d = 0,002 < 1
ufin = 51,03 mm > unet,fin = 1,5·l / 200 = 31,14 mm
(163,86%)
(!!!)
Ugięcie dopuszczalne przekroczone o 64 % .
IV. Krokiew połaci płaskiej– krycie papą na deskowaniu:
_przekrój skorodowany -10/13 cm
DANE:
Wymiary przekroju:
przekrój prostokątny
Szerokość
b = 10,0 cm
Wysokość
h = 13,0 cm
Drewno:
kg/m3
klasa 3
Geometria:
α = 2,0o
Rozstaw krokwi
a = 0,90 m
lw,x = 0,00 m
ld,x = 4,15 m
lg,x = 0,00 m
ObciąŜenia dachu:
- obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 1, A=300
m n.p.m., nachylenie połaci 2,0 st.):
- obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-2, dolna połać nawietrzna
strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=H=10,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku
H=10,0 m, B=10,0 m, L=10,0 m, nachylenie połaci 2,0 st., beta=1,80):
WYNIKI:
6
M [kNm]
R [kN]
4,15
0,00
2,0°
0,05
3,41
-0,10
3,41
-0,10
0,00
0,05
3,54
4,15
Zginanie
decyduje kombinacja B (obc.stałe max.+śnieg)
σm,y,d = 12,56 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,y,d/fm,y,d = 2,332 > 1
(!!!)
σm,y,d = 0,02 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,y,d/fm,y,d = 0,004 < 1
ufin = 87,91 mm > unet,fin = 1,5·l / 200 = 31,14 mm
(282,27%)
(!!!)
PŁATEW POŁACI PŁASKIEJ-poz.3 ;
V. Płatew połaci płaskiej –krycie papą na deskowaniu:
Płatew _przekrój nominalny-18/18 cm
Płatew części płaskiej
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 17,5 cm
Wysokość
h = 17,5 cm
Drewno:
kg/m3
klasa 3
7
Geometria:
Płatew ze wspornikiem podparta jednostronnie mieczem
Rozstaw słupów
l = 3,53 m
Wysięg wspornika lw = 0,30 m
Odległość podparcia płatwi mieczem
am = 0,80 m
ObciąŜenia płatwi:
- obciąŜenie stałe [0,720·(0,5·4,15+0,5·4,16)/cos 2,0o]
Gk = 2,993 kN/m; γf = 1,10
- uwzględniono dodatkowo cięŜar własny płatwi
- obciąŜenie śniegiem [0,560·(0,5·4,15+0,5·4,16)]
Sk = 2,327 kN/m; γf = 1,50
- obciąŜenie wiatrem (pionowe) [(-0,564·(0,5·4,15+0,5·4,16)/cos 2,0o)·cos 2,0o]
Wk,z = -2,342 kN/m; γf = 1,50
- obciąŜenie wiatrem (poziome) [(-0,564·(0,5·4,15+0,5·4,16)/cos 2,0o)·sin 2,0o]
Wk,y = -0,082 kN/m; γf = 1,50
WYNIKI:
My [kNm]
Mz [kNm]
Rz [kN]
} dla jednego odcinka
Ry [kN]
x
z
11,62
-1,10
0,20
0,00
15,11
-1,43
0,27
0,00
0,80
3,530,30
Zginanie
decyduje kombinacja C (obc.stałe max.+śnieg)
Momenty obliczeniowe (przęsłowe)
My,max = 6,26 kNm; Mz,max = 0,00 kNm
Warunek nośności:
σm,y,d = 7,00 MPa, fm,y,d = 7,00 MPa
σm,z,d = 0,00 MPa, fm,z,d = 7,00 MPa
km = 0,7
km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,700 < 1
σm,y,d/fm,y,d + km·σ
σm,z,d/fm,z,d = 1,001 > 1
(!!!)
Ugięcie: (przęsło)
decyduje kombinacja B (obc.stałe+śnieg)
ufin,z = 18,44 mm; ufin,y = 0,00 mm
ufin = 18,44 mm < unet,fin = 20,47 mm (90,08%)
Ugięcie: (wspornik)
ufin,z = -5,76 mm; ufin,y = 0,00 mm
ufin = 5,76 mm > unet,fin = 4,50 mm (128,01%)
(!!!)
8
Nośność przekroju przekroczona o około 1 % –dla aktualnego stanu
PŁATEW POŁACI PŁASKIEJ-poz.3a i 3b ;
VI. Płatew połaci płaskiej –krycie papą na deskowaniu-płatew na styku z
połacią stromą:
Płatew _przekrój nominalny-18/18 cm
Płatew części płaskiej -na styku ze stromą połacią
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 17,5 cm
Wysokość
h = 17,5 cm
Drewno:
kg/m3
klasa 3
Geometria:
Płatew ze wspornikiem podparta jednostronnie mieczem
Rozstaw słupów
l = 3,60 m
Wysięg wspornika lw = 0,30 m
Odległość podparcia płatwi mieczem
am = 0,80 m
ObciąŜenia płatwi:
- obciąŜenie stałe [0,650·(0,5·2,20+0,20)/cos 45,0o]
Gk = 1,195 kN/m; γf = 1,10
- uwzględniono dodatkowo cięŜar własny płatwi
- obciąŜenie śniegiem [0,420·(0,5·2,20+0,20)]
Sk = 0,546 kN/m; γf = 1,50
- obciąŜenie wiatrem (pionowe) [(-0,564·(0,5·2,20+0,20)/cos 45,0o)·cos 45,0o]
Wk,z = -0,733 kN/m; γf = 1,50
- obciąŜenie wiatrem (poziome) [(-0,564·(0,5·2,20+0,20)/cos 45,0o)·sin 45,0o]
Wk,y = -0,733 kN/m; γf = 1,50
WYNIKI:
9
My [kNm]
Mz [kNm]
Rz [kN]
} dla jednego odcinka
Ry [kN]
x
z
3,96
0,23
1,87
0,00
5,12
0,30
2,42
0,00
0,80
3,600,30
Zginanie
decyduje kombinacja C (obc.stałe max.+śnieg)
Momenty obliczeniowe (przęsłowe)
My,max = 2,14 kNm; Mz,max = 0,00 kNm
Warunek nośności:
σm,y,d = 2,39 MPa, fm,y,d = 5,38 MPa
σm,z,d = 0,00 MPa, fm,z,d = 5,38 MPa
km = 0,7
km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,311 < 1
σm,y,d/fm,y,d + km·σ
σm,z,d/fm,z,d = 0,444 < 1
Ugięcie: (przęsło)
ufin,z = 7,35 mm; ufin,y = 0,00 mm
Ugięcie: (wspornik)
ufin,z = -2,25 mm; ufin,y = 0,00 mm
Nośność przekroju zapewniona –dla aktualnego stanu technicznego belki
oraz klasy drewna-C14.
Ugięcie dopuszczalne nie przekroczone.
SŁUP POŁACI PŁASKIEJ-poz.4 ;
VII. Słup połaci płaskiej –krycie papą na deskowaniu:
Słup o przekroju nominalnym-18/18 cm
DANE:
Wymiary przekroju:
Szerokość
b = 17,5 cm
Wysokość
h = 17,5 cm
Drewno:
10
kg/m3
klasa 3
Geometria:
Wysokość słupa
lcol = 2,40 m
Współczynniki długości wyboczeniowej:
- względem osi y
µy = 1,50
- względem osi z
µz = 1,50
ObciąŜenia:
Siła ściskająca
Nc = 25,00 kN
Moment zginający My = 0,00 kNm
Moment zginający Mz = 0,00 kNm
Klasa trwania obciąŜenia: długotrwałe
z
240
z
17,5
y
17,5
y
25,00
WYNIKI:
y
z
Ściskanie równoległe:
Nc = 25,00 kN
Warunek smukłości:
λy = 71,26 < λc = 150 (47,51%)
λz = 71,26 < λc = 150 (47,51%)
Warunek nośności:
kc,y = 0,483; kc,z = 0,483
σc,y,d = 1,69 MPa < fc,0,d = 6,77 MPa
σc,z,d = 1,69 MPa < fc,0,d = 6,77 MPa
z
y
(24,97%)
(24,97%)
Nośność przekroju zapewniona –dla aktualnego stanu technicznego słupa
oraz klasy drewna-C14.
Smukłości dopuszczalne nie przekroczone.
11

KONSTRUKCJA WIEZBY_Obliczenia kontrolne 2.doc

Transkrypt

Podobne dokumenty

OBLICZENIA STATYCZNE

Taśma stalowa 32x0,8 mm „950 MPa” parametry: 1) Średnica

Ekspertyza_inwentaryzacja_3

Cement CZERWONY

ANKIETA KWALIFIKACYJNA POD INSTALACJĘ - eco

DANE TECHNICZNE ciśnienie wody [MPa] 0,4 zużycie wody [m3/h

ASP - CleanAir Factory

Cylinder hydrauliczny tłokowy CTO5

Karta Materiału VeroWhitePlus