Wpływ zużycia frezu obwiedniowego na wybrane parametry

1470
MECHANIK NR 10/2016
Wpływ zużycia frezu obwiedniowego na wybrane
parametry jakościowe koła zębatego
The influence of hob mill wear on the selected gear parameters
JAN BUREK
JAROSŁAW BUK
PAWEŁ SUŁKOWICZ
MARCIN PŁODZIEŃ
JACEK MISIURA *
DOI: 10.17814/mechanik.2016.10.415
Przedstawiono wpływ zużycia frezu obwiedniowego na dokładność wykonania zarysu i linii zęba oraz chropowatość powierzchni boku zęba przy obróbce kół walcowych o dużej linii
styku frez-koło zębate.
SŁOWA KLUCZOWE: frezowanie obwiedniowe, zużycie, koło
zębate, zarys ewolwentowy
The article presents the influence of hob mill wear on the accuracy of involute profile, pitch line and flank roughness during
machining spur gears with long hob-gear contact line.
KEYWORDS: hobbing, wear, gear, involute tooth profile
Frezy ślimakowe do obróbki kół zębatych należą do
grupy narzędzi, których ostrza ukształtowane w postaci
trapezu w procesie obróbki są obciążone bardzo nierównomiernie [1, 2]. Największemu zużyciu ulega zazwyczaj
środkowa część frezu (rys. 1). Pozostałe części są znacznie mniej zużyte. Frez ślimakowy ma od 6 do nawet 24 zębatek, na których znajduje się kilkanaście lub kilkadziesiąt
ostrzy [1, 3, 4]. Współczesne rozwiązania konstrukcyjne
frezurek obwiedniowych umożliwiają obróbkę kół zębatych
o bardzo dużych średnicach (do 1000 mm) [1]. Stąd też
wynika duża strefa zaangażowania ostrza frezu w materiale obrabianym.
Można powiedzieć, że praktycznie frez pracuje na całej
długości, nawet bez stosowania posuwu stycznego. Strefę
obróbki można podzielić na część obróbki zgrubnej, gdzie
następuje kolejne wcinanie się ostrzy na głębokość wrębu,
oraz strefę właściwego kształtowania zarysu zęba. Na skutek różnych warunków pracy poszczególnych części frezu
występuje także różny proces zużycia. Największemu zużyciu podlegają ostrza w środkowej części frezu ze względu na to, że skrawają na pełnej głębokości wrębu [5, 6].
Nierównomierne zużycie ostrzy wpływa na charakter
pracy i parametry dokładności obrabianego uzębienia. Krawędzie ostrzy frezu o większym zużyciu powodują większe siły skrawania. Prowadzi to do powstawania drgań,
które powodują w konsekwencji, wykruszanie krawędzi
skrawających oraz nieprawidłowe wykonanie powierzchni
stycznych zębów [1, 7].
Celem niniejszych badań było określenie wpływu zużycia ostrzy frezu na dokładność wykonania zarysu i linii
zęba oraz chropowatość powierzchni stycznej zęba, przy
wykonaniu serii kół zębatych z dużą strefą zaangażowania
ostrza frezu w materiale obrabianym.
* Dr hab. inż Jan Burek prof. PRz ([email protected]), mgr inż. Jarosław
Buk ([email protected]), mgr inż. Paweł Sułkowicz ([email protected]),
mgr inż. Marcin Płodzień (plodzień@prz.edu.pl), mgr inż. Jacek Misiura
([email protected]) – Katedra Technik Wytwarzania i Automatyzacji,
Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa, Politechnika Rzeszowska
Rys. 1. Rozkład zużycia frezu obwiedniowego
Warunki badań
Badania zostały wykonane na 6-osiowej frezurce obwiedniowej CNC Koepfer 200 firmy Emag (rys. 2).
Rys. 2. Stanowisko badawcze: 1 – frez ślimakowy, 2 – przedmiot obrabiany
W badaniach użyto frezu obwiedniowego ze stali szybkotnącej PM-HSS firmy Koepfer o module m = 1,5 mm,
krotności k = 1 i liczbie zębatek zf = 6. Koła zębate o szerokości b = 40 mm i liczbie zębów z = 120 wykonano ze stali
42CrMo4 ulepszonej cieplnie o twardości 48 HRC. W celu
uzyskania wyraźnych śladów zużycia obróbkę przeprowa-
MECHANIK
NR 10/2016
+
1471
MECHANIK NR .../20...
42CrMo4 ulepszonej cieplnie o twardości 48 HRC. W celu
przedstawiono stan i rozmieszczenie zużycia freza dla próTablica.
Rozmieszczenie
i stopień
zużycia
frezu dla
badanych
bekTablica
wybranych
do badań.
Pierwsze
kołozużycia
obrobiono
nowym
I. Rozmieszczenie
i stopień
freza
dla badapróbek
frezem
nychi przyjęto
próbek jako wzorcowe.
ffα, ffβ [μm]
ffα, ffβ [μm]
24
dzono
na suchowyraźnych
z następującymi
parametrami:
uzyskania
śladów zużycia
obróbkęprędkość
przeprowa+
I
II
III
22
skrawania
= 190
m/min,
posuw fw = 0,5
mm/obr, współdzonovcna
sucho
z następującymi
parametrami:
prędkość
20
bieżnie
w
jednym
przejściu
wzdłuż
linii
zęba.
Wykonano
40
fw =
v c = 190
m/min,o posuw
mm/obr,
współskrawania
42CrMo4
ulepszonej
cieplnie
twardości
480,5
HRC.
W celu
18
kółuzyskania
zębatych
w jednym
seriachprzejściu
po 10 sztuk.
Poobróbkę
każdej
serii
spraw- 40 24
bieżnie wyraźnych
w
wzdłuż
linii
zęba.
Wykonano
śladów
zużycia
przeprowaI
II
III
IV
22
16
kółstan
zębatych
po 10 sztuk.
Po każdej
serii
sprawdzano
wzseriach
celu
ustalenia
stopnia
zużycia
i jego
dzono
na frezu
suchow
następującymi
parametrami:
prędkość
20
14
dzano stan
freza
w celu
ustalenia
stopnia
zużycia
i jego
f w =narzędzia.
v c =na
190
m/min,
posuw
0,5
mm/obr,
skrawania
rozmieszczenia
długości
roboczej
Wwspółtablica
12
rozmieszczenia
na
długości
narzędzia.
W40dla
tabl. I 18
bieżnie
w jednym
przejściu
wzdłużroboczej
linii zęba.
Wykonano
przedstawiono
stan
i rozmieszczenie
zużycia
frezu
kół przedstawiono
zębatych w seriach
10 sztuk. Po każdej
serii
spraw10
stan po
i rozmieszczenie
zużycia
freza
dla pró- 16
próbek wybranych do badań. Pierwsze koło obrobiono
dzano
freza wdocelu
ustalenia
stopnia
i jego
bek stan
wybranych
badań.
Pierwsze
kołozużycia
obrobiono
nowym 14
8
nowym
frezem i przyjęto
jakoroboczej
wzorcowe.
12
rozmieszczenia
na długości
narzędzia. W tabl. I
frezem i przyjęto
jako wzorcowe.
10
8
6
MECHANIK
IV
V NR .../20...
V
6
4
2
0
Numer
4
linia zęba lewa linia zęba prawa zarys zęba lewy zarys zęba prawy
I
II
III
IV
V
Tablica
I. Rozmieszczenie
i stopień
dla badapróbkiNumer
I
II
III zużycia freza
IV
V
2 4. Odchyłki zarysu i linii zęba (I÷V – numery części frezu)
próbki
Rys.
nych próbek Zatępienie
Zatępienie
0Rys. 4. Odchyłki zarysu i linii zęba (I÷V – numery części freza)
Zatępienie i WykruszeWykruszenia
Zatępienie i WykruszeWykruszenia
linia zęba lewa linia zęba prawa zarys zęba lewy zarys zęba prawy
i wykruszei wykruszewykruszeniania krawędzi
Stopień
krawędzi i
wykruszenia nia krawędzi
krawędzi i
Numer
Stopień
II krawędzi
IIIpowierzchniniaIV
V powierzchni
Odchyłki
zarysu
się
krawędzi
zużycia -I nia krawędzi
krawędzi
próbki
dlakół
kółI,I,IIIIi iIIIIIIutrzymywały
utrzymywały się
Odchyłki
zarysuzęba
zębaffαf fαdla
i powierzchi powierzchzużycia
skrawających
natarcia
skrawających
natarcia
Rys.
4. Odchyłki
zarysu i poziomie.
linii zęba (I÷V Jednak
– numery części
freza)
skrawająskrawająna
jednakowym
rozrzut
pomiarów
dla
na jednakowym poziomie. Jednak rozrzut pomiarów dla koła
ni natarcia
ni natarcia Zatępienie i
Zatępienie i
Wykruszenia
Wykruszenia
cych
cych
Stopień
wykruszenia
krawędzi i
wykruszenia
krawędzi i
koła
trzeciego
wyraźnie
większy.
Odchyłki
zarysu
trzeciego
byłbył
wyraźnie
większy.
Odchyłki
zarysu
zębazęba
dla
Odchyłki zarysu zęba f fα dla kół I, II i III utrzymywały się
dlakół
kółIVIVi V
i Vbyły
byłyokoło
około
dwukrotnie
większe.
Dla
próbki
IV
dwukrotnie
większe.
Dla
próbki
IV
wyna jednakowym poziomie. Jednak rozrzut pomiarów dla koła
f
f
=
0,015
mm,
a
dla
V
=
0,018
mm.
Podobną
tennosiły
=
0,015
mm,
a
dla
V
f
=
0,018
mm.
Podobną
wynosiły
f
fα
fα
fα
fα
trzeciego był wyraźnie większy. Odchyłki zarysu zęba dla
rozrzuty
kół,
charakteryzowały
się
rozrzuty
pomiarów
dla tych
kółtendencją
IVdencją
i V byłycharakteryzowały
około dwukrotniesię
większe.
Dlapomiarów
próbki
IVdla
wy-tych
a
co
do
wartości
były
nawet
pięciokrotnie
większe
niż
kół,f fαa=wartości
większe
dla
0,015 mm,były
a dlanawet
V f fα = pięciokrotnie
0,018 mm. Podobną
ten- niż dla
nosiły
próbki
I.
dencją
charakteryzowały
się
rozrzuty
pomiarów
dla
tych
kół,
próbki
I.
Wykonano
pomiary
parametrów
chropowatości
poWyniki
badań
Wyniki
badań
a co do wartości były nawet pięciokrotnie większe niż dla
wierzchni R a i R z oraz dokładność wykonania zarysu ewolpróbkiPodsumowanie
I.
wentowego pomiary
i linii parametrów
zęba. Weryfikacji
poddano
Wykonano
chropowatości
po- obie Podsumowanie
Wykonano
pomiary
parametrów
chropowatości
popowierzchnie
styczne
trzech
wybranych
zębów
(o
najgorwierzchni R a i R z oraz dokładność wykonania zarysu ewolZ przeprowadzonej analizy chropowatości powierzchni
Podsumowanie
wierzchni
Ra ii Rz
oraz
dokładności
zarysu
Z
przeprowadzonej
analizy
chropowatości
powierzchni
szej, średniej
i najlepszej
powierzchni).
Do pomiaru
chropowentowego
linii
zęba.
Weryfikacjiwykonania
poddano
obie
badanych
próbek wynika,
że wartość
parametru
chropowaewolwentowego
i linii zęba.
Weryfikacji
poddano
obie XR
po- 20 Z
watości powierzchni
użyto
profilografometru
powierzchnie
styczne
trzech
wybranych
zębów
(oMahr
najgorbadanych
próbek wynika,
że wartość
parametru
R a utrzymywała
się na
zbliżonymchropopoziotości
powierzchni
przeprowadzonej
analizy
chropowatości
powierzchni
szej,
średniej
i najlepszej
powierzchni).
Do pomiaru
chropowyposażonego
w głowicę
MFW-250:1.
Pomiary
wykonano
wierzchnie
styczne
trzech
wybranych
zębów
(o najgorszej,
watości
powierzchni
Ra
utrzymywała
się
na zbliżonym
R z widać
badanych
wynika, że
wartość
parametru
chropowamie. próbek
W
przypadku
parametru
chropowatości
watości
użyto powierzchni
profilografometru
Mahrzęba.
XR
20
trzykrotnie
na każdej
Wyniki
średniej
i powierzchni
najlepszej
powierzchni).
Dostycznej
pomiaru
chropoR
poziomie.
W przypadku
chropowatości
Rz dla
wisię na Odchyłki
zbliżonym
poziotości
powierzchni
największy
wzrost
jej parametru
wartości.
linii
zęba
a utrzymywała
wyposażonego
w
głowicę
MFW-250:1.
Pomiary
wykonano
pomiaru
chropowatości
powierzchni
przedstawiono
na
R z linii
widać
mie.
Wnajwiększy
przypadku
parametru
chropowatości
watości powierzchni użyto profilografometru Mahr XR 20rys.
wszystkich
próbek
miały
porównywalną
wartość
z czego
dać
wzrost
jej
wartości.
Odchyłki
zęba
dla
trzykrotnie
na każdej powierzchni stycznej zęba. Wyniki
3.
największy
jej wartości.
Odchyłki
linii wartość,
zęba
dlazna
wynika,wzrost
żepróbek
zużycie
ostrzy
miało
minimalny
wpływ
dowyposażonego
w głowicępowierzchni
MFW-250:1.
Pomiary wykonano
wszystkich
miały
porównywalną
czego
pomiaru chropowatości
przedstawiono
na rys.
wszystkich
próbek
miały porównywalną
wartość z czego
kładność
kształtowania
liniimiało
zęba. minimalny
trzykrotnie
na
każdej
powierzchni
stycznej
zęba.
Wyniki
powynika,
że
zużycie
ostrzy
wpływ
na
do3.
wynika, że
zużycie
ostrzytakiego
miało minimalny
doPóźne
wykrycie
zużycia wwpływ
strefiena
kształtowania
miaru chropowatości
powierzchni
przedstawiono
na
rys.
3.
kładność
kształtowania
linii
zęba.
[μm]
Ra
Rz
kładność
kształtowania
linii zęba.
boku
zęba decyduje
o wykonaniu serii wadliwych kół zębaPóźne
wykrycie
takiego
zużycia
w freza
strefie
kształtowania
Późne
wykrycie
takiego
zużycia
strefie
kształtowania
2,5
tych.
Nierównomierne
zużyciewostrzy
wpływa na cha[μm]
Ra
Rz
boku
zęba
decyduje
o wykonaniu
serii wadliwych
kół zęboku
zęba
decyduje
o wykonaniu
wadliwych
kół
rakter
pracy
narzędzia,
w serii
szczególności
na zębapowstawanie
2,5
tych.
Nierównomierne
zużycie
ostrzy
freza
wpływa
na
chabatych.
Nierównomierne
zużycie
ostrzy
frezu
wpływa
na
drgań powodujących błędy powierzchni ewolwentowej. Dla2
rakter
pracy
w szczególności
na powstawanie
charakter
pracy
narzędzia,
w szczególności
na powstawatego
teżnarzędzia,
proces
regeneracji
freza ślimakowego
polega na
drgań powodujących błędy powierzchni ewolwentowej. Dla2
wszystkich ostrzy
na powierzchni
natarcia do
nieszlifowaniu
drgań powodujących
błędy powierzchni
ewolwentowej.
1,5
tego też proces regeneracji freza ślimakowego polega na
najbardziej
zużytego
ostrza. Proces
dotyczy nawet
tych
Dlatego
też proces
regeneracji
frezuten
ślimakowego
szlifowaniu
wszystkich
ostrzy
na
powierzchni
natarcia
do polega
1,5
ostrzy,
które
nie
wykazują
oznak
zużycia
lub
są
zużyte
mina
szlifowaniu
wszystkich
ostrzy
na
powierzchni
natarcia
2,13
najbardziej zużytego ostrza. Proces ten dotyczy nawet tych
1
2,02
1,98
1,92
nimalnie.
Dlatego
powinno
się
dążyć
dosąpracy
frezem
ślimado
najbardziej
zużytego
ostrza.
Proces
ten
dotyczy
nawet
ostrzy,
które
nie
wykazują
oznak
zużycia
lub
zużyte
mi2,13
1,48
1
2,02
kowym
na jego
całejsię
długości,
stosując
na przykład
posuw
1,98
1,92
nimalnie.
Dlatego
powinno
dążyć do
pracyzużycia
frezem
ślimatych ostrzy,
które
nie wykazują
oznak
lub
są zużyte
0,33
0,32
0,32
0,5
0,3
styczny
docałej
osi długości,
narzędziastosując
tzw. shifting.
Posuw
ten można
0,26
1,48
kowym
na
jego
na
przykład
posuw
minimalnie.
Dlatego powinno
się dążyć
do pracy frezem
0,33
obecnie
na większości
frezarek
0,32
0,32
0,5
0,3
styczny
do osiwykonywać
narzędzia tzw.
Posuw
ten obwiedniowych
można
0,26
ślimakowym
na jego
całejshifting.
długości,
stosując
np. posuw
0
do
kół
zębatych
walcowych.
obecnie wykonywać na większości frezarek obwiedniowych
I
II
III
IV
V
styczny
do
osi
narzędzia
tzw.
shifting.
Posuw
ten
można
0
do kół zębatych walcowych.
Rozmieszczenie
-
Strefa kształto-
Strefa obróbki
Strefa obróbkikrawędzi
Strefa kształtozużycia
powierzchni
powierzchni
Rozmieszwania boku
na długości
- krawędzi
wania
boku zęba
zgrubnej natarcia
zgrubnejskrawających
skrawających
natarcia
Strefa
Strefa
zęba
roboczej
Strefa
Strefa
czenie
na freza
kształtowa- kształtowaStrefa kształtoRozmieszczenie
obróbki
- Strefa
obróbki
długości
obróbki Strefa obróbki Strefania
kształtonia boku
boku
na długości
zgrubnej wania boku zęba wania boku
zgrubnej
roboczej
zgrubnej
zgrubnej
zębazęba
roboczej
freza badań
zęba
Wyniki
frezu
I
II
III
IV
V
LITERATURA
obecnie
wykonywać na większości frezurek obwiedniostycznych
Rys. 3. Chropowatość powierzchni R a i R Z powierzchni
Rys. 3. Chropowatość powierzchni Ra i Rz powierzchni
stycznych zębów LITERATURA
wych do kół zębatych walcowych.
zębów
(I÷V
–
numery
próbek)
3. Chropowatość
powierzchni R a i R Z powierzchni stycznych
1. Siecla R., Wieczorowski K. „Zużycie frezu w procesie frezowania
(I÷VRys.
– numery
próbek)
zębów (I÷V – numery próbek)
kółK.zębatych
walcowych
o zębach
śrubowych”.
1. Siecla diagonalnego
R., Wieczorowski
„Zużycie frezu
w procesie
frezowania
LITERATURA
Chropowatość powierzchni R a dla kolejnych próbek diagonalnego
ATMiA. Vol.
2, Nr 2 (2009):
s. 163÷172.
kół zębatych
walcowych
o zębach śrubowych”.
Chropowatość
Ra
dla
kolejnych
próbek ATMiA.
2. Pijanowski
Wieczorowski
K.frezu
„Rozkład
zużycia
ostrzy freza
Chropowatość
powierzchni
kolejnych
próbek
zmieniała się powierzchni
nieznacznie. R
W
przypadku
chropowatości
Vol.
Nr 2M.,
(2009):
s.K.163÷172.
a dla
1.Siecla
R.,2,Wieczorowski
„Zużycie
w procesie
frezowania
diazmieniała
sięsięnieznacznie.
W
przypadku
chropowatości
ślimakowego
przy przemieszczaniu
narzędzia”.
Zeszyty
Nauko2. Pijanowski
M.,kół
Wieczorowski
K. „Rozkład
zużycia
ostrzy
freza
zmieniała
nieznacznie.
W wzrost
przypadku
chropowatości
R z zauważono
jej wartości
dla każdego
powierzchni
gonalnego
zębatych
walcowych
o zębach
śrubowych”.
ATMiA.
T. 2,
Politechniki
Rzeszowskiej narzędzia”.
- Mechanika,
Nr 188Nauko(2001), z. 57.
przy
przemieszczaniu
Zeszyty
Rkoła.
powierzchni
Rz
wzrost
jejwartości
wartości
dla
każde-dru- ślimakowego
zauważono
dladla
każdego
powierzchni
kolejnego
Znacznywzrost
wzrostjejzanotowano
próbki
Nr 2we
(2009):
s. 163÷172.
zzauważono
Politechniki
Rzeszowskiej
- Mechanika,
Nr 188
(2001),
z. 57.
3. Wieczorowski
K. „Badania
frezów
ślimakowych
o
koła.
Znaczny
wzrost
zanotowano
dla próbki
dru2.Pijanowski
M., Wieczorowski
K.zużycia
„Rozkład
zużycia
ostrzy frezu
giej. Kolejne
wykazują
tendencję
wzrostową
w we
go kolejnego
kolejnego
koła.
Znaczny
wzrost
zanotowano
dla jednak
próbki
3. Wieczorowski
K.
„Badania
zużycia
frezów
ślimakowych
o
ostrzach niezataczanych
do zgrubnej
obróbki
kół zębatych”.
Pragiej.
Kolejne
wykazują
tendencję
wzrostową
jednak
w
ślimakowego
przy
przemieszczaniu
narzędzia”.
Zeszyty
Naukowe
Pomniejszym
stopniu.
drugiej. Kolejne wykazują tendencję wzrostową, jednak ostrzach
do zgrubnej
obróbki
kół zębatych”.
Prace niezataczanych
Naukowe
Instytutu
Technologii
i Automatyzacji
PoliRzeszowskiej
– Mechanika.
NrMaszyn
188 (2001),
z. 57.
mniejszym
stopniu. zarysu i linii zęba użyto konturografu Mahr ce litechniki
Do pomiaru
Naukowe
Instytutu
Technologii
Maszyn
i Automatyzacji Poliw mniejszym
stopniu.
techniki
Wrocławskiej,
Nr
49
(1991).
3.Wieczorowski
K. „Badania
zużycia frezów ślimakowych o ostrzach
Do
pomiaru
zarysu
i linii
zęba użyto
konturografu
Mahr po- techniki
XC
20. Zarys
zęba
trzykrotnie
na każdej
Wrocławskiej,
Nr T.,
49 Fecova
(1991).
4. Litecka
J., Horvat
V. „ Classification of Factors AffectDo
pomiaru
liniimierzono
zęba użyto
konturografu
niezataczanych
zgrubnej
kół zębatych”.
Prace
XCwierzchni
20. Zaryszarysu
zęba imierzono
na każdej Mahr
po- Linię
4. Litecka
J., Hob
Horvat
T.,do
Fecova
V. „ obróbki
Classification
of Factors
Affect-Naukowe
stycznej
zęba w trzykrotnie
równych odległościach.
ing
Wear”.
Manufacturing
and Industrial
Engineering.
Issue
XCwierzchni
20. Zarys
zęba zęba
mierzono
trzykrotnie
na każdej
po- ingInstytutu
Technologii
Maszyn
i
Automatyzacji
PolitechnikiIssue
Wrocławskiej,
stycznej
w
równych
odległościach.
Linię
Hob
Manufacturing
and Industrial Engineering.
3, Wear”.
2011: pp.
59÷61.
zęba mierzono trzykrotnie na średnicy podziałowej. Wyniki Nr
49
(1991).
2011:
pp. 59÷61.
wierzchni
stycznej
zęba
odległościach.
zęba
mierzono
trzykrotnie
narównych
średnicy
podziałowej.
Wyniki
5. Kotlyar
Y. „ Hob length effects”. Gear Technology. Septemodchyłek
zarysu
i linii w
zęba
przedstawiono
na rys.
4.Linię
Stronę 3,
Horvat
T., Fecova
V. „Classification of Factors Affecting
5. 4.Litecka
Kotlyarber/October,
Y. J.,
„ Hob
length
effects”.
odchyłek
zarysutrzykrotnie
izęba
linii zęba
przedstawiono
naarys.
4. Stronę
zęba
mierzono
na średnicy
podziałowej.
Wy1985: pp.
16÷48.Gear Technology. Septemwychodzącą
przyjęto
jako lewą,
wchodzącą
jako ber/October,
Hob
Wear”.
Manufacturing
and Industrial
Engineering.
Iss. wear
3, 2011:
1985:
pp. 16÷48.
zęba przyjęto
jako przedstawiono
lewą, a wchodzącą
jako 4.
6.
Rech
J.
„Influence
of
cutting
Edge preparation
on the
renikiwychodzącą
odchyłek
zarysu
i
linii
zęba
na
rys.
prawą.
6. Rech
„Influence
of cutting
preparation
the wear
re- (2006):
pp.J.
59÷61.
prawą.
sistance
in high
speed Edge
dry gear
hobbing”.onWear.
Vol. 261
Stronę wychodzącą
zęba przyjęto
a wchodzącą
f fβ lewą,
dla wszystkich
próbek sistance
Wartości odchyłek
linii zębajako
in Y.
high
speed
dryeffects”.
gear hobbing”.
Wear. Vol. 261
(2006):
5.Kotlyar
„Hob
length
Gear
Technology.
September/October,
pp. 505÷512.
Wartości odchyłek linii zęba f fβ dla wszystkich próbek
505÷512.
pp. 16÷48. M., Cellary A., Chajda J. „Przewodnik po pomiautrzymywały
się na podobnym poziomie i wynosiły około pp.1985:
jako
prawą.
7. Wieczorowski
utrzymywały
się na podobnym poziomie i wynosiły około
7.
Wieczorowski
M., Cellary
A., Chajda
„Przewodnik
po pomia6.Rech
J. „Influence
of powierzchni,
cutting
Edge J.
preparation
on the
weari nie
resistance
0,005
Jedynie
odchyłki
linii zęba
strony
rach
nierówności
czyli o chropowatości
tylko”.
Wartości
odchyłek
liniirozrzut
zęba
ffβ dla
próbek
0,005
mm.mm.
Jedynie
rozrzut
odchyłki
linii wszystkich
zęba
strony
lewej lewej rach nierówności
powierzchni,
czyli oWear.
chropowatości
i nie tylko”.
in
high
speed
dry
gear
hobbing”.
Vol.
261
(2006):
pp. 505÷512.
próbki
V się
wyraźnie
zwiększył
w stosunku
do pozostałych.
utrzymywały
nazwiększył
podobnym
poziomie
i wynosiły
około
próbki
V wyraźnie
się wsię
stosunku
do
pozostałych.
7.Wieczorowski M., Cellary A., Chajda J. „Przewodnik po pomiarach nie0,005 mm. Jedynie rozrzut odchyłki linii zęba strony lewej
równości powierzchni, czyli o chropowatości i nie tylko”. Wyd. M-Druk.
Poznań, 2003.
próbki V wyraźnie zwiększył się w stosunku do pozostałych.
■