Załącznik 7.1 - Projekt budowlano

Faza opracowania:
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
Przedsięwzięcie inwestycyjne:
REMONT SIECI CIEPŁOWNICZYCH NA TERENIE
AKADEMII WYCHOWANIA FIZYCZNEGO I SPORTU
IM. JĘDRZEJA ŚNIADECKIEGO W GDAŃSKU
Obiekt:
SIECI CIEPŁOWNICZE
Opracowanie branżowe
SANITARNA
Inwestor:
AKADEMIA WYCHOWANIA FIZYCZNEGO I SPORTU
IM.JĘDRZEJA ŚNIADECKIEGO
UL. KAZIMIERZA GÓRSKIEGO 1
80-336 GDAŃSK
Autor:
MGR INŻ. CEZARY SOBCZYK
UPR. BUD. 3579/GD/88
Sprawdzający:
MGR INŻ. MARIUSZ WALCZAK
UPR. BUD. POM/0233/POOS/10
KWIECIEŃ 2011 r.
O Ś W IAD C Z E N I E
Zgodnie z art. 20. ust. 4 ustawy – Prawo budowlane, oświadczam, iż projekt budowlanowykonawczy remontu sieci ciepłowniczych na terenie Akademii Wychowania Fizycznego i Sportu
im. Jędrzeja Śniadeckiego w Gdańsku przy ul. Kazimierza Górskiego 1, sporządziłem zgodnie z
obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.
PROJEKTANT:
mgr inż. Cezary Sobczyk
SPRAWDZAJĄCY: mgr inż. Mariusz Walczak
SPIS ZAWARTOŚCI
A/ CZĘŚĆ OPISOWA
1. Podstawa opracowania
2. Cel i zakres opracowania
3. Opis ogólny
4. Stan techniczny sieci
5. Ogólny zakres robót remontowych
6. Zapotrzebowanie ciepła obiektów AWFiS
7. Rozwiązania projektowe
8. Dobór przewodów
8.1 Przewody wysokich parametrów
8.2 Przewody niskich parametrów
8.3 Sprawdzenie istniejących pomp obiegowych
8.4 Wymiana istniejących zaworów bezpieczeństwa
8. Wymiana zestawu pompowego do podnoszenia ciśnienia zimnej wody
9. Przewody i armatura
10. Zabezpieczenie antykorozyjne
10.1 Przewody i zbiorniki czarne
10.2 Przewody i elementy ocynkowane
11. Izolacja termiczna
12. Próby i odbiory
13. Zalecenia techniczne
14. Obowiązujące założenia do wykonania
15. Zestawienie materiałów
B/ CZĘŚĆ RYSUNKOWA
1. Wymiana sieci ciepłowniczych do budynków : „B” ,
„OPO” i Domu Asystenta
2. Wymiana sieci ciepłowniczych w podbaseniu z węzła W1
3. Wymiana sieci ciepłowniczych w kanale przełazowym
pod budynkiem krytej bieżni
4. Wymiana sieci ciepłowniczej w budynku „A”
5. Wymiana sieci ciepłowniczych w kanale pod łącznikiem „C-A”
6. Wymiana sieci ciepłowniczych w kanale do budynku „B”
7. Schemat technologiczny weżła W1
8. Rozmieszczenie urządzeń węzła cieplnego W1
9. Schemat montażowy
10. Przekrój sieci preizolowanych
11. Przekrój A-A , B-B
12 Przekrój C-C , D-D
13. Przekrój E-E
rys. nr 1
rys. nr 2
rys. nr 3
rys. nr 4
rys. nr 5
rys. nr 6
rys. nr 7
rys. nr 8
rys. nr 9
rys. nr 10
rys. nr 11
rys. nr 12
rys. nr 13
OPIS TECHNICZNY
do projektu budowlano – wykonawczego remontu sieci ciepłowniczych na terenie Akademii
Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku - Oliwie przy ul. Kazimierza Górskiego 1
- działki : 213/13 i 57/13 obręb 6.
1. Podstawa opracowania.
Podstawą opracowania zakresu prac remontowych sieci ciepłowniczej są :
− zlecenie inwestora : Akademii Wychowania Fizycznego i Sportu im. Jędrzeja Śniadeckiego
−
80 - 336 Gdańsk ul. Kazimierza Górskiego 1
− Audyt Energetyczny budynków AWFiS opracowany przez Bałtycką Agencje Poszanowania
Energii SA w Gdańsku – opracowanie kwiecień 2011r.
− inwentaryzacja istniejących sieci ciepłowniczych na terenie AWFiS
− ustalenia i uzgodnienia z użytkownikiem
2. Cel i zakres opracowania.
Celem opracowania jest wymiana istniejących sieci ciepłowniczych rozprowadzających czynnik
grzewczy na cele ogrzewania , wentylacji oraz ciepłą wodę użytkową na terenie i w budynkach
AWFiS Gdańsk.
Zakres opracowania obejmuje wymianę sieci rozprowadzających czynniki oraz związane z tym
remonty część budowlana i elektryczna.
3. Opis ogólny
Kompleks uczelniany składa się z kilkunastu budynków zlokalizowanych w Gdańsku - Oliwie
pomiędzy ul. Grunwaldzką , Nadwodną , Czyżewskiego i terenem TV. Pierwsze obiekty uczelni
przekazane zostały do użytkowania w końcu lat 50 ub. w. Kolejne budynki stanowią rozbudowę
kompleksu.
Kompleks budynków AWFiS zasilany jest w czynnik grzewczy na cele ogrzewania , wentylacji i
ciepłej wody użytkowej z miejskiej sieci ciepłowniczej – GPEC Gdańsk , z tym , że ciepła woda
użytkowa dla budynku dydaktycznego , hoteli studenckich , domu asystenta i OPO dostarczana jest
z własnej kotłowni olejowej.
Ciepło z sieci miejskiej wysokich parametrów doprowadzone jest do budynku XII , gdzie
zlokalizowany jest węzeł nr1 , który zasila obiekty sportowe. Z węzła nr 1 wyprowadzona jest sieć
, która zasila węzeł nr 2 zlokalizowany w części piwnicznej budynku dydaktycznego „A”.
Węzeł nr 1 jest węzłem zmodernizowanym ( modernizacja ok. 10 lat temu ) , wyposażonym w
wymienniki płytowe i pompy z tym , że jedna z pomp dla c.o. i jedna dla wentylacji wyposażona
jest w falowniki umożliwiające regulacje obrotów. Węzeł nr 1 zasila obiekty sportowe i posiada
niezależne wymienniki dla ogrzewania , wentylacji i ciepłej wody użytkowej.
Z węzła tego przewodami prowadzonymi pomieszczeniami przy podbaseniu , podbaseniem
doprowadzony jest do kanału przełazowego biegnącego pod łącznikiem i krytą bieżnią , z którego
rozprowadzany jest na poszczególne obiekty sportowe.
Z węzła nr 1 wyprowadzona jest sieć , która wchodzi do podbasenia i dalej do kanału przełazowego
biegnącego pod łącznikiem , dalej częścią piwniczną budynku dydaktycznego i doprowadza
czynnik grzewczy do węzła nr 2 zlokalizowanego w części piwnicznej budynku dydaktycznego
„A”.
Węzeł nr 2 jest węzłem typu zmieszania pompowego. Węzeł ten zasila obiekty : dydaktyczny „A” ,
budynek audytorium , hotele studenckie „B” i „C” , dom asystencki i budynek OPO w czynnik
grzewczy na cele ogrzewania i wentylacji.
Ciepła woda dla tych obiektów dostarczana jest z podgrzewaczy pojemnościowych zasilanych z
kotłowni olejowej zlokalizowanej przy wężłe nr 2.
4. Stan techniczny sieci.
Przeprowadzona szczegółowa inwentaryzacja techniczna istniejących sieci ciepłowniczych
rozprowadzających ciepło w obiektach AWFiS w Gdańsku zgodnie z podanymi powyżej ocenami
wskazuje na bardzo zły stan techniczny tych sieci. Sieci te przez okres eksploatacji wynoszący ok.
50 lat uległy całkowitemu wypracowaniu. Pozostawienie tych sieci do pracy na najbliższy okres
grzewczy może doprowadzić do ich całkowitego wyłączenia z uwagi na awaryjność. Ponadto sieć
prowadzona w kanale przełazowym do węzła nr 2 stwarza również zagrożenie dla użytkowników
obiektów sportowych z uwagi na wysoką temperaturę czynnika grzewczego prowadzonego w
przewodach. Przewody ciepłej wody użytkowej i cyrkulacji ciepłej wody wykazują liczne naprawy
spowodowane korozją tych przewodów w postaci opasek naprawczych zakładanych na te
przewody. Także przewody prowadzące czynnik grzewczy ciepła technologicznego oraz
ogrzewania należy jak najszybciej wymienić. Stan techniczny węzła nr 2 wymaga jego całkowitej
wymiany z uwagi na jego całkowite zużycie – pompy mieszające , zawory odcinające , przewody.
Ponadto istniejące przewody rozprowadzające czynniki grzewcze posiadają szczątkową izolacje
termiczną , co powoduje zwiększenie strat czynników grzewczych i podraża koszty eksploatacji.
5. Ogólny zakres robót remontowych.
Zakres robót remontowych obejmuje wymianę wszystkich sieci rozprowadzających czynnik
grzewczy na cele ogrzewania , wentylacji i sieci rozprowadzających ciepłą wodę użytkową i
cyrkulacje ciepłej wody wyprowadzone z węzła nr 1. W wężle nr 1 nastąpi dostawa zasobnika
ciepłej wody oraz wymiana liczników ciepła dostarczających czynnik grzewczy do podgrzewu
wody basenowej i wentylacji basenu.
Ponadto wymianie poddane zostanie oświetlenie w kanałach przełazowych pod budynkami
sportowymi i dydaktycznymi , uporządkowane zostaną istniejące kable elektryczne biegnące tymi
kanałami oraz wykonane zostaną roboty budowlane naprawcze istniejących kanałów przełazowych.
Nastąpi likwidacja węzła nr 2 jako zmieszania pompowego , a umieszczone zostaną w nim
rozdzielacze rozprowadzające czynniki grzewcze wyprowadzone z tego węzła. Czynnik grzewczy
niskich parametrów do rozdzielaczy doprowadzony zostanie z węzła W1. Z tych rozdzielaczy
wyprowadzone zostaną nowe przewody rozprowadzające czynnik c.o. do budynków „C” i „B” w
miejsce istniejących całkowicie zdekapitalizowanych.
Także nastąpi wymiana istniejących sieci kanałowych doprowadzających ciepło i ciepłą wodę
użytkową do budynków OPO i Domu Asystenta na terenie AWFiS. Planuje się wymianę tych sieci
na sieci preizolowane ułożone w istniejących kanałach.
Ponadto przewiduje się wymianę urządzeń elektrycznych – rozdzielnicy w wężle W1 oraz
elementów automatyki , sterowania i zabezpieczeń z uwagi na ich stan techniczny.
6. Zapotrzebowanie ciepła obiektów AWFiS.
Zapotrzebowanie ciepła poszczególnych obiektów AWFiS w Gdańsku określone zostało na
podstawie Audytu Energetycznego poszczególnych budynków opracowanego przez Bałtycką
Agencje Poszanowania Energii SA w Gdańsku.
WEZEŁ NR 1
Zapotrzebowanie ciepła na cele ogrzewania :
Lp
Nr
obiektu
1
I-III
Funkcja obiektu
Sale sportowe
Kubatura
m3
13.242
Zapotrzebowanie
ciepła kW
103,8
2
IV - X
Sale sportowe
14.506
145,8
3
XI
Pływalnia z salą XI
17.000
179,1
4
XII
Sala sportowa
10.600
0
5
XIII
Sala
12.900
128,1
6
XIV
Łącznik - bieżnia
15.449
180,1
RAZEM
736,9
Zapotrzebowanie ciepła na cele wentylacji :
Lp
Nr
obiektu
1
I-III
2
IV - X
3
Funkcja obiektu
Kubatura
m3
Zapotrzebowanie
ciepła kW
Sale sportowe
13.242
181,0
Sale sportowe
14.506
152,5
XI
Pływalnia z salą
17.000
92
4
XII
Sala
10.600
110,2
5
XIII
Sala
12.900
118,4
6
XIV
Łącznik - bieżnia
15.449
212
RAZEM
866,1
Ponadto zapotrzebowanie ciepła technologicznego na potrzeby podgrzewu wody basenowej
wynosi : – 40 kW
Zapotrzebowanie ciepła na cele ciepłej wody użytkowej
Zapotrzebowanie ciepła na cele ciepłej wody użytkowej określone zostało w wysokości :
Qcwu = 101,9 kW
Łączne zapotrzebowanie ciepła węzła nr.1 wynosi :
na cele ogrzewania
na cele wentylacji
na cele ciepłej wody użytkowej
na cele technologiczne
Zapotrzebowanie łączne
- 736,9 kW
- 866,1 kW
- 101,9 kW
- 40,0 kW
ΣQ = 1744,9 kW
WEZEŁ NR 2
Zapotrzebowanie ciepła na cele ogrzewania :
Lp
Nr
obiektu
1
A
Budynek dydaktyczny
20716
2
B
Hotel studencki
17217
Funkcja obiektu
Kubatura
m3
Zapotrzebowanie
ciepła kW
238,0
327,5
3
C
Hotel studencki
14621
4
203,5
A-C-B
Łączniki budynków
3400
5
D
Budynek audytorium
6
H
Hotel asystencki
2137
46,6
7
J
Ośrodek przygotowań olimpijskich
7200
220
65,2
76,5
RAZEM
1173,3
Zapotrzebowanie ciepła na cele wentylacji :
Lp
Nr
obiektu
Funkcja obiektu
Kubatura
m3
Zapotrzebowanie
ciepła kW
1
C
Hotel studencki - stołówka
74,0
2
D
Budynek audytorium
196,5
RAZEM
270,5
Zapotrzebowanie ciepła na cele ciepłej wody użytkowej
Zapotrzebowanie ciepła na cele ciepłej wody użytkowej określone zostało w wysokości :
Qcwu = 60,8 kW
Łączne zapotrzebowanie ciepła węzła nr.2 wynosi :
na cele ogrzewania
na cele wentylacji
na cele ciepłej wody użytkowej
Zapotrzebowanie łączne
- 1173,3 kW
- 270,5 kW
- 60,8 kW
ΣQ = 1504,6 kW
Łączne zapotrzebowanie ciepła obiektów AWFiS wynosi :
Qcał = 3249,5 kW
7. Rozwiązania projektowe.
Projektuje się likwidacje węzła nr 2 zmieszania pompowego , całe ciepło na cele ogrzewania i
wentylacji wytwarzane będzie w wężle nr 1. Węzeł nr 2 stanowił będzie węzeł rozdzielaczowy , do
którego doprowadzone zostaną czynniki grzewcze na cele na cele ogrzewania i wentylacji.
Ciepła woda wytwarzana będzie w wężle W1 dla obiektów części sportowej ( do końca kanału
przełazowego pod bieżnią ) , natomiast dla budynków dydaktycznych , domów studenckich , OPO i
domu asystenta ciepła woda wytwarzana będzie w kotłowni olejowej tak jak dotychczas.
Projektuje się z uwagi na stan techniczny istniejące przewody rozprowadzające czynniki grzewcze
na cele ogrzewania , wentylacji i ciepłej wody użytkowej wyprowadzone z węzła nr1 całkowicie
wymienić. Przewód wysokich parametrów dostarczający czynnik grzewczy do węzła nr 2
zmieszania pompowego ulegnie likwidacji. Wymianie ulegną także przewody doprowadzające
czynniki do poszczególnych budynków z węzła W2 , a mianowicie : do budynku „B” przewody
instalacji c.o. , ciepłej wody i cyrkulacji , do budynku „C” przewody instalacji c.o. , wentylacji i
ciepłej wody z cyrkulacją oraz do budynków OPO i Domu Asystenta przewody instalacji c.o. i
ciepłej wody z cyrkulacją. Z łącznika „A-C” zasilane będą także budynki Audytorium i Academos
w czynnik grzewczy c.o. , wentylacji i ciepłą wodę użytkową.
8. Dobór przewodów.
7.1 Przewody wysokich parametrów.
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego obiektów AWFiS wynosi :
Q = 3250 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
3250
3
3
4,2 x 120− 65 =14,07 dm /s = 50.65 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy wysokich
parametrów do węzła nr 1 o średnicy Φ 168,3 x 5.0 mm , dla których :
V = 0.8 m/s
∆h = 4.43 mmH2O / m
G=
Dopływ czynnika wysokich parametrów do wymiennika c.o. :
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 1910,2 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
1910,2
3
3
4,2 x 120− 65 =8,27 dm /s = 29.8 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy wysokich
parametrów do wymiennika c.o. o średnicy Φ 139,7 x 5.0 mm , dla których :
V = 0.7 m/s
∆h = 4.22 mmH2O / m
G=
Dopływ czynnika wysokich parametrów do wymiennika wentylacji :
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego wentylacji obiektów AWFiS wynosi :
Q = 1136,6 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
1136,6
3
3
4,2 x 120− 65 =4,92 dm /s = 17.7 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy wysokich
parametrów do wymiennika wentylacji o średnicy Φ 114,3 x 5.0 mm , dla których :
V = 0.6 m/s
∆h = 4.79 mmH2O / m
G=
Dopływ czynnika wysokich parametrów do wymiennika ciepłej wody użytkowej :
W wężle zamontowany jest wymiennik ciepłej wody użytkowej o mocy 480 kW , z którego
ładowane są zasobniki ciepłej wody, dla tej maksymalnej wydajności wymiennika dobieram
przewód :
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego do podgrzewu ciepłej wody użutkowj obiektów
AWFiS wynosi :
Q = 480,0 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
480
3
3
4,2 x 70− 25 =2,54 dm /s = 9.14 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy wysokich
parametrów do wymiennika ciepłej wody użytkowej o średnicy Φ 88,9 x 4.0 mm , dla których :
V = 0.5 m/s
∆h = 4.85 mmH2O / m
Zainstalowane obecnie przewody doprowadzające czynnik grzewczy wysokich parametrów do
wymienników :
c.o. - 2 x DN 80 mm
c.t. - 2 x DN 80 mm
c.w.u. - DN 80 mm
oraz przyłącze wysokich parametrów 2 x DN 125 mm są wystarczające na potrzeby zmienionego
zasilania.
G=
8.2 Przewody niskich parametrów.
Przewody instalacji c.o.
Przewody wyprowadzone z wymiennika
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 1912,6 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
1912,6
3
3
4,2 x 85− 60 =18,2 dm /s = 65.6 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy niskich
parametrów od wymiennika c.o do rozdzielacza o średnicy Φ 168,3 x 5.0 mm , dla którego :
V = 1.0 m/s
∆h = 7.69 mmH2O / m
G=
Przewody instalacji wentylacji
Przewody wyprowadzone z wymiennika
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.t. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 1136,6 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
1136,6
3
3
4,2 x 85− 60 =10,82 dm /s = 39.0 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy wysokich
parametrów od wymiennika wentylacji do rozdzielacza o średnicy Φ 139,7 x 5.0 mm , dla którego :
V = 0.9 m/s
∆h = 7.12 mmH2O / m
G=
Przewody ciepłej wody użytkowej
Obecnie ciepła woda użytkowa dla zespołu budynków uzyskiwana jest w wężle wymiennikowym
W1 oraz z kotłowni olejowej.
Zapotrzebowanie ciepłej wody określam na podstawie Audytu Energetycznego opracowanego przez
Bałtycką Agencje Poszanowania Energii SA w Gdańsku
Zapotrzebowanie roczne budynków AWFiS na ciepłą wodę użytkową wynosi :
Z węzła cieplnego : 2700 m3/rok
Z kotłowni :
4600 m3/rok
Czas poboru ciepłej wody użytkowej :
z węzła cieplnego – 150 dni
z kotłowni
- 300 dni
zapotrzebowanie dobowe
z węzła cieplnego – 18,0 m3/dobę
z kotłowni
- 15,3 m3/dobę
Czas pracy instalacji :
z węzła - 10 godzin
z kotłowni – 18 godzin
Zapotrzebowanie godzinowe :
z węzła – 1,8 m3/h = 500 dm3/s
z kotłowni – 0,85 m3/h = 235 dm3/s
Łączne zapotrzebowanie ciepłej wody użytkowej – 2,65 m3/h = 735 dm3/s
Przewody wyprowadzone z węzła nr 1 projektuje się dla docelowej przebudowy instalacji ciepłej
wody użytkowej , gdzie całość ciepłej wody pozyskiwana będzie z węzła nr 1.
Przyjmując współczynnik nierównomierności rozbioru – 3 , zapotrzebowanie wynosiło będzie
2205 dm3/s , dla tego zapotrzebowania dobieram przewód Φ 114,3 x 4.0 ocynkowany , dla którego :
V = 0.27 m/s
∆h = 1.4 mmH2O / m
Sieci wyprowadzone do kanału przełazowego
Sieci do kanału przełazowego nie obejmują zapotrzebowania czynników na basen i halę NRD.
Przewody instalacji c.o.
Przewody wyprowadzone z rozdzielacza
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 1733,5 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
1733,6
3
3
4,2 x 85− 60 =16,5 dm /s = 59.4 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy niskich
parametrów od wymiennika c.o do rozdzielacza o średnicy Φ 168,3 x 5.0 mm , dla którego :
V = 1.0 m/s
∆h = 6.38 mmH2O / m
G=
Przewody instalacji wentylacji
Przewody wyprowadzone z rozdzielacza
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.t. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 1044,6 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
1044,6
3
3
4,2 x 85− 60 =9,95 dm /s = 35.8 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy wysokich
parametrów od wymiennika wentylacji do rozdzielacza o średnicy Φ 139,7 x 5.0 mm , dla którego :
V = 0.8 m/s
G=
∆h = 6.07 mmH2O / m
Sieci wyprowadzone do węzła W2
Przewody instalacji c.o.
Przewody wyprowadzone z kanału przełazowego do węzła W2
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 1173,3 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
1173,3
3
3
4,2 x 85− 60 =11,2 dm /s = 40.2 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy niskich
parametrów od wymiennika c.o do rozdzielacza o średnicy Φ 139,7 x 5,0 mm , dla którego :
V = 0.9 m/s
∆h = 7.49 mmH2O / m
G=
Przewody instalacji wentylacji
Przewody wyprowadzone z kanału przełazowego do węzła W2
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.t. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 270,5 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
270,5
3
3
4,2 x 85− 60 =2,58 dm /s = 9.3 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy wysokich
parametrów od wymiennika wentylacji do rozdzielacza o średnicy Φ 88,9 x 4.0 mm , dla którego :
V = 0.5 m/s
∆h = 5.05 mmH2O / m
G=
Przewody do budynku „B”
Przewody instalacji c.o.
Przewody wyprowadzone z kanału przełazowego do budynku „B”
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. obiektów AWFiS wynosi :
Q = 327,5 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
327,5
3
3
4,2 x 85− 60 =3,12 dm /s = 11.2 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy niskich
parametrów od wymiennika c.o do rozdzielacza o średnicy Φ 88,9 x 4,0 mm , dla którego :
V = 0.6 m/s
∆h = 7.71 mmH2O / m
G=
Przewody do łącznika „A-C”
Przewody instalacji c.o.
Przewody wyprowadzone z rozdzielacza węzła W2 do kanału przełazowego
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. wynosi :
Q = 668,7 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
668,7
3
3
4,2 x 85− 60 =6,36 dm /s = 22.9 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy niskich
parametrów od wymiennika c.o do rozdzielacza o średnicy Φ 114,3 x 4,0 mm , dla którego :
V = 0.8 m/s
∆h = 7.77 mmH2O / m
G=
Przewody do budynku OPO i Domu Asystenta
Przewody instalacji c.o.
Przewody wyprowadzone z rozdzielacza węzła W2 do sieci preizolowanej
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. wynosi :
Q = 266,6 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
266,6
3
3
4,2 x 85− 60 =2,54 dm /s = 9.14 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód stalowy doprowadzający czynnik grzewczy niskich
parametrów od wymiennika c.o do rozdzielacza o średnicy Φ 76,1 x 3,6 mm , dla którego :
V = 0.7 m/s
∆h = 8.33 mmH2O / m
G=
Zapotrzebowanie całkowite czynnika grzewczego c.o. Domu Asystenta wynosi :
Q = 46,6 kW
Dla tego zapotrzebowania przepływ :
46,6
3
3
4,2 x 85− 60 =0,44 dm /s = 1.6 m /h
dla tego przepływu dobieram przewód preizolowany doprowadzający czynnik grzewczy niskich
parametrów od sieci c.o do budynku o średnicy Φ 48,3 x 2,6 mm , dla którego :
V = 0.4 m/s
∆h = 5.16 mmH2O / m
G=
Przewody instalacji c.w.u.
Do budynku OPO
Łącznie mieszkania budynku wyposażone są w punkty czerpalne ciepłej wody z których wypływ
normatywny będzie wynosił :
baterie umywalkowe
-34 szt. x 0.07 = 2.38 dm3/s
zawór czerpalny DN20
- 1 szt. x 0.30 = 0.30 dm3/s
natryski
- 34 szt. x 0.15 = 5.10 dm3/s
zlewozmywaki
- 2 szt. x 0.07 = 0.14 dm3/s
Wypływ łączny
Σ qn = 7.92 dm3/s
Przepływ obliczeniowy wody :
q = 0,698 x ( Σqn )0.5 - 0.12
q = 0.698 x 7.920.45 - 0.12 = 1.84 dm3/s = 6.64 m3/h
dla tego przepływu dobieram przewód preizolowany stalowy ocynkowany doprowadzający ciepłą
wodę użytkową do budynku o średnicy Φ 76,1 x 3,6 mm , dla którego :
V = 0.54 m/s
∆h = 10.0 mmH2O / m
Przewód cyrkulacji ciepłej wody dobieram Φ 48,3 x 2,6 mm
Do Domu Asystenta
Łącznie mieszkania budynku wyposażone są w punkty czerpalne ciepłej wody z których wypływ
normatywny będzie wynosił :
baterie umywalkowe
- 8 szt. x 0.07 = 0.56 dm3/s
wanny
- 6 szt. x 0.15 = 0.90 dm3/s
natryski
- 2 szt. x 0.15 = 0.30 dm3/s
zlewozmywaki
- 7 szt. x 0.07 = 0.49 dm3/s
Wypływ łączny
Σ qn = 2.25 dm3/s
Przepływ obliczeniowy wody :
q = 0,682 x ( Σqn )0.45 - 0.14
q = 0.682 x 2.260.45 - 0.14 = 0.84 dm3/s = 3.0 m3/h
dla tego przepływu dobieram przewód preizolowany stalowy ocynkowany doprowadzający ciepłą
wodę użytkową do budynku o średnicy Φ 48,3 x 2,6 mm , dla którego :
V = 0.71 m/s
∆h = 21.4 mmH2O / m
Przewód cyrkulacji ciepłej wody dobieram Φ 33,7 x 2,6 mm
8.3 Sprawdzenie istniejących pomp obiegowych.
Pompy obiegowe c.o.
W wężle nr1 zainstalowane są trzy pompy obiegowe instalacji c.o. typ UPS 80 - 120F pracujące
równolegle , z tym , że jedna z pomp współpracuje z falownikiem regulującym obroty pompy w
zależności od potrzeb.
Wymagane podnoszenie pomp :
− dyspozycja w budynku
- 6 kPa = 600 mm
− straty na opomiarowaniu – 15 kPa = 1500 mm
− opory na sieci DN65 mm – 2 x 130 m x 7,0 mm/m x 1,1 = 2002 mm
− opory na sieci DN40 mm – 2 x 90 m x 3,18 mm/m x 1,1 = 630 mm
− opory na sieci DN150 mm – 2 x 210 m x 4,11 mm/m x 1,1 = 1900 mm
− opory na wymienniku
- 29,2 kPa = 2920 mm
Razem opory
- 9.552 mm = 9,6 m
Przepływ czynnika grzewczego na 1 pompę - 65,6/3 = 21,9 m3/h
Istniejące pompy są wystarczające dla zmienionych warunków instalacji c.o. z uwagi na mniejszy
przepływ przez wymiennik co powoduje zmniejszone opory ( brak możliwości obliczenia z uwagi
na brak programu obliczeniowego wymienników ).
Pompy obiegowe wentylacji
W wężle nr1 zainstalowane są trzy pompy obiegowe instalacji c.t. typ UPS 80 - 120F pracujące
równolegle , z tym , że jedna z pomp współpracuje z falownikiem regulującym obroty pompy w
zależności od potrzeb.
Wymagane podnoszenie pomp :
− dyspozycja dla aparatów wentylacyjnych
- 35 kPa = 3500 mm
− opory na sieci DN80 mm – 2 x 117 m x 3,2 mm/m x 1,1 = 824 mm
− opory na sieci DN125 mm – 2 x 161 m x 4,73 mm/m x 1,1 = 1523 mm
− opory na wymienniku
- 28,7 kPa = 2870 mm
Razem opory
- 8.717 mm = 8,8 m
Przepływ czynnika grzewczego na 1 pompę - 39,0/3 = 13,0 m3/h
Istniejące pompy są wystarczające dla zmienionych warunków instalacji c.t. - wymagana praca dwu
pomp , trzecia stanowi rezerwę.
8.4 Wymiana istniejących zaworów bezpieczeństwa.
Najmniejsza wewnętrzna średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa domin
ustala się dla wymienników wg. wzoru:
d 0= 54 ×
M
α c × p1 × ρ
w którym:
M - masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa w kg/s,
αc- dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu,
αc = 0.9 αcrz
p1- ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania w barach,
ρ - gęstość wody sieciowej w kg/m3,
Jeżeli ciśnienie wody sieciowej jest większe od ciśnienia dopuszczalnego instalacji
ogrzewania wodnego:
M = 447,3 × b × A × ( p2 − p1 ) × ρ
w którym:
p2 = 16 bar - ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej,
p1= 6.0 bar - ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania wodnego,
ρ = 977.8 kg/m3,
b = 2 dla p2 - p1 > 5 bar
αc= 0.3
A = 1 x 10-4 m2
Obliczenie zaworów bezpieczeństwa dla c.o.
M = 447,3 × 2 ×10 −4 × (16 − 6) × 977,8
M = 8.8461 kg/s
d 0= 54 ×
8.8461
= 33.50mm.
0,3 × 6 × 977,8
przyjmuję zawór bezpieczeństwa membranowy SYR typ 1915, o średnicy DN 40 mm na
ciśnienie 0,6 MPa.
Dla instalacji ciepłej wody użytkowej :
p2 = 16 bar - ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej,
p1= 6.0 bar - ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania wodnego,
ρ = 977.8 kg/m3,
b = 2 dla p2 - p1 > 5 bar
αc= 0.35
A = 1 x 10-4 m2
M = 447,3 × 2 ×10 −4 × (16 − 6) × 977,8
M = 8.8461 kg/s
d 0= 54 ×
8.8461
= 31.0mm.
0,35 × 6 × 977,8
przyjmuję zawór bezpieczeństwa membranowy SYR typ 2115, o średnicy DN 40 mm na
ciśnienie 0,6 MPa.
8.5 Wymiana zestawu pompowego do podnoszenia ciśnienia zimnej wody.
Obecnie na instalacji zimnej wody dla podniesienia ciśnienia przed wymiennikiem zainstalowany
jest zestaw pompowy typu ZHS 65.2 produkcji Leszczyńskiej Fabryki Pomp. Zestaw ten z uwagi
na jego wypracowanie wymaga wymiany.
Maksymalne zapotrzebowanie ciepłej wody użytkowej wynosi 8,0 m3/h , a średnie godzinowe
2,65 m3/h. Dla tych zapotrzebowań dobrano zestaw pompowy Grundfos typ Hydro MPC-E2
CRIE 10-4 o danych :
− aktualny przepływ obliczeniowy
– 8m3/h
− min. Q systemu
- 5 m3/h
− max. przepływ
- 26 m3/h
− max. Q systemu
- 13 m3/h
− obliczona wysokość podnoszenia pompy – 20 m
− max. wysokość podnoszenia pompy
- 40 m
− moc pompy głównej
- 1,5 kW
9.0 Przewody i armatura.
Jako przewody sieci wewnętrznych c.o. i ciepła technologicznego projektuje się rury przewodowe
bez szwu w gatunku R35 wg PN – 81/H – 74219. Średnice przewodów określone są na załączonych
rysunkach. Dla instalacji c.w.u. i cyrkulacji c.w.u. projektuje się rury stalowe bez szwu podwójnie
ocynkowane. Średnice przewodów zgodnie z załączonymi rysunkami.
Armatura posiadająca kołnierze łączona jest przez kołnierze; dla instalacji c.o. i c.t. będą to
kołnierze na ciśnienie 1.6 MPa, a dla przewodów ciepłej wody i cyrkulacji kołnierze na ciśnienie
1.0 MPa.
Armaturę przyjęto na ciśnienie 1.6 lub 2.5 MPa dla przewodów instalacji c.o. i c.t. oraz 1.0 MPa dla
przewodów ciepłej wody użytkowej i cyrkulacji
Instalacje wykonać należy zgodnie z "Wytycznymi Technicznymi wykonania i odbioru robót
instalacji sanitarnych i przemysłowych".
Na poszczególnych odejściach do odbiorców należy montować na przewodzie zasilającym zawory
odcinające kulowe , natomiast na przewodzie powrotu zawory odcinająco – regulacyjne.
10. Zabezpieczenie antykorozyjne.
Wszystkie przewody po wykonaniu prób i usunięciu ewentualnych usterek należy zabezpieczyć
antykorozyjnie.
10.1. Przewody i zbiorniki czarne.
Należy :
- oczyszczenie do drugiego stopnia czystości.
- pomalowanie jednokrotne farbą do gruntowania o symbolu 25/91/56 wg. SWW 7962-000-850
- pomalowanie dwukrotnie emalią kreadurową o symbolu 25/91/56 wg. SWW 7962-000-850.
Łączna grubość powłok malarskich nie powinna być mniejsza niż 150 mikronów.
10.2. Przewody i elementy ocynkowane.
Należy :
- odtłuścić za pomocą benzyny lakowej,
- oczyścić powierzchnię szczotkami o miękkim włosiu,
- pomalowanie jednokrotne farbą poliwinylową do gruntowania o symbolu 31/02/08 wg. SWW
7722-007-110,
- pomalowanie dwukrotnie emalią chlorokauczukową chemoodporną o symbolu wg. SWW 7262000-850.
Łączna grubość powłok malarskich nie powinna być mniejsza niż 150 mikronów
11. Izolacja termiczna.
Izolacje termiczną rurociągów, rozdzielaczy, odmulaczy należy wykonać łupkami z pianki
poliuretanowej i pokryć z zewnątrz kolorową folią PCW samoprzylepną lub folią czarną z
naniesionymi kolorowymi strzałkami, w kolorze zgodnym z normą oznaczenia rurociągów.
Grubość izolacji powinna wynosić zgodnie z Załącznikiem nr 2 - „Wymagania izolacyjności
cieplnej i inne wymagania związane z oszczędnością energii” Prawa Budowlanego.
Minimalna grubość izolacji cieplnej ( materiał 0,035 W/(m x K) winna wynosić :
Średnica wewnętrzna
20 mm
do 22 mm
Średnica wewnętrzna od 22 30 mm
do 35 mm
Średnica wewnętrzna od 35 Równa
średnicy
do 100 mm
wewnętrznej rury
Średnica wewnętrzna
100 mm
ponad 100 mm
Przewody i armatura wg poz.
1-4 przechodzące przez ściany
lub stropy , skrzyżowania
przewodów
Przewody ogrzewań
centralnych wg poz. 1 – 4
ułożone w komponentach
budowlanych między
ogrzewanymi
pomieszczeniami różnych
użytkowników
½ wymagań z
poz. 1 - 4
½ wymagań z
poz. 1 - 4
przy zastosowaniu materiału izolacyjnego o innym współczynniku przenikania ciepła niż podano w
tabeli należy odpowiednio skorygować grubość warstwy izolacyjnej.
12. Próby i odbiory.
Instalacje po wykonaniu należy trzykrotnie przepłukać, najpierw zimną, a później ciepłą wodą.
Po wykonaniu instalacje c.o. i c.t. należy poddać próbie ciśnienia na 0.9 MPa, na zimno i na gorąco.
Instalację c.w.u. i cyrkulacji należy poddać próbie ciśnieniowej na zimno na ciśnienie 0.9 MPa oraz
na gorąco z zachowaniem roboczych parametrów pracy tj. 60°C.
Całość robót prowadzić zgodnie z "Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót
budowlano-montażowych cz.II - Roboty instalacji sanitarnych i przemysłowych."
13. Zalecenia techniczne
Dla prawidłowej pracy stacji wymienników W1 konieczne jest dokonanie niezbędnych
modernizacji instalacji a mianowicie:
- sprawdzenie całej instalacji na ciśnienie 0.9 MPa,
- dokonanie chemicznego czyszczenia wymienników,
- zamontowanie zaworów odcinających na rozdzielaczach zasilania , a na rozdzielaczach
powrotu zaworów regulacyjno - odcinających
14. Obowiązujące założenia do wykonania.
Projektowane instalacje montowana będzie w istniejących pomieszczeniach po zdemontowaniu
obecnej instalacji. Pomieszczenia te wymagają ich odpowiedniego przygotowania w zakresie
robót demontażowych , budowlanych i elektrycznych. W zakresie prac przewidzianych do
wykonania projektem przewiduje się roboty technologiczne,budowlane i elektryczne.
Zakres prac technologicznych przewiduje :
Węzeł W1
Zakres prac technologicznych
−
demontaż istniejących przewodów przesyłowych wysokich parametrów , c.o. c.t. i ciepłej
wody użytkowej z cyrkulacją wyprowadzonych do kanału przełazowego,
−
montaż liczników ciepła w wężle na przewodach wentylacji i wysokich parametrów
wyprowadzonych na basen ,
-
wymianę przewodów ciepłej wody użytkowej od wymiennika do rozdzielacza
-
wymianę układu pompowego podnoszącego ciśnienie wody zimnej
-
wymianę zaworów bezpieczeństwa na instalacji c.o., c.t. i ciepłej wody użytkowej
-
wymianę jednego naczynia przeponowego
-
remont zaworów regulacyjnych przed wymiennikami
−
montaż rurociągów technologicznych
Zakres prac budowlanych przewiduje :
−
naprawę ścian i sufitów istniejącego pomieszczenia
−
malowanie ścian i sufitów pomieszczenia ( kanałów przełazowych ).
Zakres prac elektroenergetycznych przewiduje :
−
dokonanie montażu nowej rozdzielni w miejsce istniejącej,
−
podłączenie nowego układu pompowego podnoszącego ciśnienie wody zimnej
Kanały przełazowe i pomieszczenia pośrednie
Zakres prac technologicznych :
-
demontaż istniejących przewodów przesyłowych wysokich parametrów , c.o. c.t. i ciepłej
wody użytkowej z cyrkulacją
sprzątanie dna kanału
wykonanie podpór pod przewody
−
montaż rurociągów technologicznych.
podłączenie istniejących odbiorów na trasie prowadzenia przewodów
Zakres prac budowlanych przewiduje :
−
naprawę ścian istniejących kanałów przełazowych
−
naprawę tynków,
−
pomalowanie ścian po wykonanych naprawach.
Zakres prac elektroenergetycznych przewiduje :
−
demontaż istniejącego oświetlenia w kanale pod bieżnią lekkoatletyczną
−
montaż nowego oświetlenia
−
uporządkowanie istniejących kabli energetycznych ( ułożenie w korytkach )
Węzeł W2
Zakres prac technologicznych
−
demontaż istniejących przewodów przesyłowych wysokich parametrów , c.o. c.t. i ciepłej
wody użytkowej z cyrkulacją i układów pompowych,
-
montaż rozdzielaczy c.o.
-
wyprowadzenie przewodów z rozdzielaczy do odbiorców
−
montaż rurociągów technologicznych
Zakres prac budowlanych przewiduje :
−
naprawę ścian istniejącego pomieszczenia
−
naprawę tynków,
−
pomalowanie ścian po wykonanych naprawach.
Zakres prac elektroenergetycznych przewiduje :
−
naprawę istniejącego oświetlenia
Opracował :
Zestawienie materiałów.
L.p.
Materiał.
Ilość
Sieć zewnętrzna preizolowana
1
Kolano preizolowane 90° Ø76,1x2,9/140mm
12
2
Kolano preizolowane 90° Ø48,3x2,6/110mm
10
3
Kolano preizolowane 90° Ø33,7x2,6/90mm
2
4
Trójnik wznośny preizolowany Ø76,1/140mm – 48,3/110mm
3
5
Trójnik wznośny preizolowany Ø48,3/110mm – 33,7/90mm
1
6
Kolano preizolowane 90° wejściowe Ø76,1x2,9/140mm
3
7
Kolano preizolowane 90° wejściowe Ø48,3x2,6/110mm
1
8
Zawór odcinający kulowy DN65
2
9
Zawór odcinający kulowy DN40
2
10
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN50 (lub równoważny)
1
11
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN32 (lub równoważny)
1
12
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN25 (lub równoważny)
1
13
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN20 (lub równoważny)
1
14
Rura preizolowana Ø76,1x2,9/140mm; L = 12,0 m.
23
15
Rura preizolowana Ø76,1x2,9/140mm; L = 6,0 m.
14
16
Rura preizolowana Ø48,3x2,6/110mm; L = 12,0 m.
15
17
Rura preizolowana Ø48,3x2,6/110mm; L = 6,0 m.
20
18
Rura preizolowana Ø33,7x2,6/90mm; L = 6,0 m.
10
19
Taśma ostrzegawcza
20
Połączenie mufowe Ø76,1/140
67
21
Połączenie mufowe Ø48,3/110
50
22
Połączenie mufowe Ø33,7/90
12
23
Zakończenie izolacji Ø76,1/140
6
761,2m
24
Zakończenie izolacji Ø48,3/110
5
25
Zakończenie izolacji Ø33,7/90
1
26
Przejście szczelne dla rur DN65, INTEGRA typ: ŁU-4, ilość ogniw: 11,
6
(lub równoważne)
27
Przejście szczelne dla rur DN40 INTEGRA typ: ŁU-3, ilość ogniw: 10,
5
(lub równoważne)
28
Przejście szczelne dla rur DN25 INTEGRA typ: ŁU-3, ilość ogniw: 9,
1
(lub równoważne)
29
Rura ochronna DN200 stal, L=6,0m
8
Sieci w budynkach
30
Rura stalowa DN150
308m
31
Rura stalowa DN125
368m
32
Rura stalowa DN100
352m
33
Rura stalowa DN80
262m
34
Rura stalowa DN65
100m
35
Rura stalowa DN50
40m
36
Rura stalowa DN40
6m
37
Rura stalowa DN32
4m
38
Rura stalowa DN25
10m
39
Rura stalowa DN20
28m
40
Rura stalowa ocynkowana DN100
235m
41
Rura stalowa ocynkowana DN80
191m
42
Rura stalowa ocynkowana DN65
294m
43
Rura stalowa ocynkowana DN50
71m
44
Rura stalowa ocynkowana DN40
112m
45
Rura stalowa ocynkowana DN32
14m
46
Rura stalowa ocynkowana DN25
23m
47
Rura stalowa ocynkowana DN20
17m
48
Rura stalowa ocynkowana DN15
9m
49
Zawór odcinający kulowy DN100
3
50
Zawór odcinający kulowy DN80
10
51
Zawór odcinający kulowy DN65
13
52
Zawór odcinający kulowy DN50
8
53
Zawór odcinający kulowy DN40
9
54
Zawór odcinający kulowy DN32
7
55
Zawór odcinający kulowy DN25
11
56
Zawór odcinający kulowy DN20
13
57
Zawór odcinający kulowy DN15
1
58
Zawór równoważący prod. TA, model STAF DN80 (lub równoważny)
1
59
Zawór równoważący prod. TA, model STAF DN65 (lub równoważny)
1
60
Zawór równoważący prod. TA, model STAF DN50 (lub równoważny)
1
61
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN50 (lub równoważny)
7
62
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN40 (lub równoważny)
9
63
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN32 (lub równoważny)
7
64
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN25 (lub równoważny)
3
65
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN20 (lub równoważny)
8
66
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN15 (lub równoważny)
7
67
Zawór równoważący prod. TA, model STAD DN10 (lub równoważny)
15
68
Rozdzielacz C.O. DN150, L=1,3m
2
ZESTAWIENIE MATERIAŁÓW – WĘZEŁ W1
Poz.
Ilość
Opis elementu
1
1
Naczynie wzbiorcze przeponowe G 1000 Φ740
2
1
Zasobnik ciepłej wody A1/A2-7-KG poj.3 m3
3
1
4
1
5
1
6
1
7
1
8
1
9
1
10
1
11
1
12
1
13
1
14
1
15
16
17
1
10 m
8m
18
1
Zawór równoważący STAF DN125
19
1
Zawór równoważący STAF DN100
20
1
Zawór równoważący STAF DN80
21
2
Zawór równoważący STAF DN50
22
1
Zawór równoważący STAF DN25
Zawór regulacyjny typ ZH PN16 Kvs=40 m3/h
DN50 z siłownikiem elektrycznym MES
Zawór regulacyjny typ ZH PN16 Kvs=25 m3/h
DN40 z siłownikiem elektrycznym MES
Zawór regulacyjny typ ZH PN16 Kvs=40 m3/h
DN50 z siłownikiem elektrycznym MES
Zawór regulacyjny typ ZH PN16 Kvs=40 m3/h
DN50 z siłownikiem elektrycznym MES
Zawór regulacyjny typ ZH PN16 Kvs=16 m3/h
DN40 z siłownikiem elektrycznym MES
Zawór regulacyjny typ ZH PN16 Kvs=10 m3/h
DN25 z siłownikiem elektrycznym MES
Zawór bezpieczeństwa typ 1915 DN40 nastawa
0,6 MPa
Zawór bezpieczeństwa typ 1915 DN40 nastawa
0,6 MPa
Zawór bezpieczeństwa typ 1915 DN40 nastawa
0,6 MPa
Przepływomierz WP50 Qn = 15 m3/h +
przelicznik ciepła Supercal 431-LBD z
czujnikami temperatury Pt500
Przepływomierz WP65 Qn = 25 m3/h
Zespół podnoszenia ciśnienia Hydro MPC-E 2
CRIE10-4 3 400 V, 50 Hz + zbiornik 80l
Filtr siatkowy DN65
Rura stalowa DN65 ocynkowana
Rura stalowa DN100 ocynkowana
Uwagi
REFLEX
(lub równoważny)
SECESPOL
(lub równoważny)
POLNA
(lub równoważny)
POLNA
(lub równoważny)
POLNA
(lub równoważny)
POLNA
(lub równoważny)
POLNA
(lub równoważny)
POLNA
(lub równoważny)
SYR
(lub równoważny)
SYR
(lub równoważny)
SYR
(lub równoważny)
POWOGAZ
AQUATHERM
(lub równoważny)
POWOGAZ
(lub równoważny)
GRUNDFOS
(lub równoważny)
TA
(lub równoważny)
TA
(lub równoważny)
TA
(lub równoważny)
TA
(lub równoważny)
TA
(lub równoważny)